Трубчатые леса строительные: Трубчатые леса – купить или взять в аренду по выгодной цене

Есть потребность?
Получите лучшую цену

Поперечные распорки лесов – подмости, поперечные распорки трубчатых лесов из склада строительных лесов

Дом Рамы строительных лесов Safway Style Waco Red Style Vanguard Style Biljax Style Домкраты для шпона Принадлежности для строительных лесов Поперечные распорки Винтовые домкраты Ролики Мелкие детали Поручни Боковые кронштейны Лестницы Запасные шпильки Лестницы и кронштейны Аутригеры Штифты и зажимы Трубка и зажим Трубка и зажим Доски строительных лесов Доски строительных лесов Доски выбора Строительные леса для пекарей Вальцовые пекари Алюминиевые пекари Складные леса 4 ‘ Домкраты Системы домкратов Строительные леса Perry / Nu-wave Строительные леса Perry Тележки для гипсокартона Perry Строительные леса Step Up Опалубка Опалубка Алюминиевые леса Леса Vault Складные алюминиевые Алюминиевые пекари Алюминиевые доски Алюминиевые отмычки Post Shores Post Shores E. I.F.S. Продукция Сетка из стекловолокна Дом Рамы строительных лесов Safway Style Waco Red Style Vanguard Style Biljax Style Домкраты для шпона Принадлежности для строительных лесов Поперечные распорки Винтовые домкраты Ролики Мелкие детали Поручни Боковые кронштейны Лестницы Запасные шпильки Лестницы и кронштейны Аутригеры Штифты и зажимы Трубка и зажим Трубка и зажим Доски строительных лесов Доски строительных лесов Доски выбора Строительные леса для пекарей Вальцовые пекари Алюминиевые пекари Складные леса 4 ‘ Домкраты Системы домкратов Строительные леса Perry / Nu-wave Строительные леса Perry Тележки для гипсокартона Perry Строительные леса Step Up Опалубка Опалубка Алюминиевые леса Леса Vault Складные алюминиевые Алюминиевые пекари Алюминиевые доски Алюминиевые отмычки Post Shores Post Shores E. I.F.S. Продукция Сетка из стекловолокна Нажмите ниже, чтобы увидеть Правила безопасности OSHA

Арт. № . Описание Расстояние между рамками “A” Расстояние между замками “B” Пространство Между замками “C” Блок Вес (фунты) 26 шт. Или более От 1 до 25 штук CB74 Стандартный Размер 7 футов x 4 фута Трубчатая поперечная распорка Подходит для наших рам 5 футов, 6 футов 4 дюйма и 6 футов 7 дюймов Горячее цинкование 7 ‘ 4 ‘ 96. 748 “ ПК 13,6 Пожалуйста, позвоните, чтобы узнать цены $ 20,00 CB71 7 ‘x 1’ Трубчатая поперечная распорка Подходит для наших 2-дюймовых рам Горячее цинкование 7 ‘ 1 ‘ 84,85 “ ПК 11,7 Пожалуйста, позвоните, чтобы узнать цены 0063999999999993″> 20 долларов.00 CB72 7 ‘x 2’ Трубчатая поперечная распорка Подходит для наших 3-дюймовых рам Горячее цинкование 7 ‘ 2 ‘ 87,36 дюйма ПК 12,1 Пожалуйста, позвоните, чтобы узнать цены $ 20,00 CB73 7 ‘x 3’ Трубчатая поперечная распорка Подходит для наших 4-дюймовых рам Горячее цинкование 7 ‘ 3 ‘ 91. 39 “ ПК 13,5 Пожалуйста, позвоните, чтобы узнать цены $ 20,00 CB7BJ 7 футов x 27 3/4 дюйма Трубчатая поперечная распорка подходит для наших рам BilJax Style Горячее цинкование 7 ‘ 27 3/4 дюйма 88,47 дюйма ПК 12,10 Пожалуйста, позвоните, чтобы узнать цены 31645″> 20 долларов.00 CB104 Стандартный Размер Трубчатая распорка 10 футов x 4 дюйма Поперечная распорка Подходит для наших рам 5 футов, 6 футов 4 дюйма и 6 футов 7 дюймов Горячее цинкование 10 ‘ 4 ‘ 129,25 “ ПК 14,6 Пожалуйста, позвоните, чтобы узнать цены 26,00 $ CB101 Трубчатая распорка 10 футов x 1 дюйм Поперечная распорка Подходит для наших 2-дюймовых рам Горячее цинкование 10 ‘ 1 ‘ 120. 6 “ ПК 16,8 Пожалуйста, позвоните, чтобы узнать цены 26,00 $ CB102 Трубчатая распорка 10 футов x 2 дюйма Поперечная распорка Подходит для наших 3-дюймовых рам Горячее цинкование 10 ‘ 2 ‘ 122,38 “ ПК 17,6 Пожалуйста, позвоните, чтобы узнать цены 31645″> 26 долларов.00 CB103 10 футов x 3 дюйма Трубчатая поперечная распорка Подходит для наших 4-дюймовых рам Горячее цинкование 10 ‘ 3 ‘ 125.29 “ ПК 14,4 Пожалуйста, позвоните, чтобы узнать цены 26,00 $ CB10BJ 10 футов x 27 3/4 дюйма Трубчатая поперечная распорка Подходит для рам BilJax Style Горячее цинкование 10 ‘ 27 3/4 дюйма 123. 17 “ ПК 17,3 Пожалуйста, позвоните, чтобы узнать цены 26,00 $ CB84 8 футов x 4 фута Трубчатая поперечная распорка Подходит для наших рам 5 футов, 6 футов 4 дюйма и 6 футов 7 дюймов Горячее цинкование 8 ‘ 4 ‘ 107,33 дюйма ПК 15,4 Пожалуйста, позвоните, чтобы узнать цены 0063999999999993″> 22 доллара.00 CB81 8 ‘x 1’ Трубчатая поперечная распорка Подходит для наших 2-дюймовых рам Горячее цинкование 8 ‘ 1 ‘ 96,47 дюйма ПК 13,4 Пожалуйста, позвоните, чтобы узнать цены 22,00 $ CB82 8 ‘x 2’ Трубчатая поперечная распорка Подходит для наших 3-дюймовых рам Горячее цинкование 8 ‘ 2 ‘ 98. 96 “ ПК 14,1 Пожалуйста, позвоните, чтобы узнать цены 22,00 $ CB83 8 ‘x 3’ Трубчатая поперечная распорка Подходит для наших 4-дюймовых рам Горячее цинкование 8 ‘ 3 ‘ 102,53 “ ПК 14,2 Пожалуйста, позвоните, чтобы узнать цены 0063999999999993″> 22 доллара.00 CB44 4 ‘x 4’ Трубчатая поперечная распорка Подходит для наших рам 5 ‘, 6’4 “и 6’7” Горячее цинкование 4 ‘ 4 ‘ 67,68 дюйма ПК 8,8 Пожалуйста, позвоните, чтобы узнать цены 18,00 $ CB54 5 ‘x 4’ Трубчатая поперечная распорка Подходит для наших рам 5 ‘, 6’4 “и 6’7” Горячее цинкование 5 ‘ 4 ‘ 76. 84 “ ПК 11,0 Пожалуйста, позвоните, чтобы узнать цены 19,00 $ CB64 6 футов x 4 фута Трубчатая поперечная распорка Подходит для наших рам 5 футов, 6 футов 4 дюйма и 6 футов 7 дюймов Горячее цинкование 6 ‘ 4 ‘ 86,53 “ ПК 12,0 Пожалуйста, позвоните, чтобы узнать цены 0063999999999993″> 20 долларов.00 Диагональная скоба DB75 7 ‘X 5’ диагональная скоба горячее цинкование Для рам шириной 5 футов с поперечными распорками 7 футов Используйте – для стабилизации прокатных колонн ПК 11 Пожалуйста, позвоните, чтобы узнать цены 28,50 долл. США DB105 Диагональная скоба 10 ‘X 5’ (Gooser) Горячее цинкование Для рам шириной 5 футов с поперечными распорками 10 футов ПК 13. 7 Пожалуйста, позвоните, чтобы узнать цены 29,50 долл. США Эти поперечные распорки лесов состоят из 2 кусков стали, образующих полный крест (X) в раскрытом состоянии. Поперечные распорки определяют длину строительных лесов или расстояние между ними. В зависимости от того, какой раскос вы выберете, длина вашего пяди будет 5 ‘, 6’, 7 ‘, 8’ или 10 ‘. Подтяжки длиннее окончательной длины, , но по диагонали сделайте коробку длиной 5, 6, 7, 8 или 10 футов. 2 ‘, 3’ и 4 ‘указывает расстояние между штифтами на рамах. Примечание: Со стандартными лесами, 2 рамами лесов и 2 распорками для лесов образует «коробку» или «бак», который представляет собой один «набор» рам Диагональные скобы Gooser помогают сохранить квадратную форму строительных лесов Все размеры указаны от отверстия к отверстию Крепление Боковые кронштейны Строительные леса Step Up Строительные леса Perry Сетка из стекловолокна Доска для строительных лесов Алюминиевые леса Почтовая охрана

Проектирование и изготовление трубчатых каркасов путем прямой записи в режиме электропрядения из расплава | Биоинтерфазы

Экспериментальные материалы

Поли (ε-капролактон) (PCL) с M _W = 50 кДа был любезно предоставлен Perstorp, UK Ltd. (Соединенное Королевство) и используется в полученном виде. Превосходные реологические и вязкоупругие свойства в группе алифатических полимеров делают PCL предпочтительным полимером для применения при разработке каркасов на основе процессов экструзии из расплава. В сочетании с относительно недорогими производственными маршрутами и одобрением FDA, это обеспечивает многообещающую платформу для производства разлагаемых и биосовместимых имплантатов с длительным сроком службы, которыми можно манипулировать физически, химически и биологически, чтобы обладать настраиваемой кинетикой разложения, подходящей для конкретного анатомического участка, как подробно рассмотрено Вудраффа и Хутмахера [32].

Изготовление трубок

Электропрядение из расплава

Гранулы PCL загружали в пластиковый шприц с люэровским замком объемом 3 мл (B-Braun, Австралия). Шприц помещали в специальный стеклянный корпус с водяной рубашкой (Labglass, Австралия), через который циркулировала нагретая до 78 ° C вода с использованием резервуара для рециркуляции воды (Ratek, Австралия). Шприц нагревали в течение 1 ч для получения однородного расплава полимера. Игла для подкожных инъекций 21 G (Becton – Dickinson, Австралия) со сплющенным кончиком была прикреплена к шприцу, который использовался в качестве фильеры.Скорость подачи расплава полимера в шприц контролировали на уровне 50 мкл / ч с помощью программируемого шприцевого насоса (World Precision Instruments, США). На иглу подавали высокое напряжение (Emco High Voltage Corporation, США) 12 кВ, а расстояние между кончиком иглы и вращающимся коллектором составляло 40 мм.

Производство одиночного волокна

Для производства электропрядения из одинарного расплава волокна описанные выше параметры электропрядения привели к среднему диаметру волокна 60 мкм.Волокна собирали на плоском коллекторе, перемещающемся со скоростью 250 мм / мин, чтобы вытянуть их по прямой линии.

Обмотка трубки

Латунная трубка с внешним диаметром 6 мм, соединенная с шаговым двигателем для обеспечения вращения, использовалась в качестве заземленного коллектора, установленного на верхней части линейного суппорта (Velmex Inc. , США) для обеспечения поперечного перемещения в одном направлении. Пользовательские шаблоны трансляции были написаны в G-коде и контролировались с помощью программного обеспечения для управления движением Mach4 (Artsoft, США). Различные комбинации поперечного поступательного движения и скорости вращения трубы привели к изменению эффективного тангенциального вектора, состоящего из скорости намотки и угла намотки (т.е.е. угол между направлением волокна и осью вращения оправки). Таблица 1 показывает, что для достижения желаемого эффективного угла намотки можно использовать различные комбинации скорости вращения и поступательной скорости. Показаны два случая для достижения углов 30 °, 45 ° и 60 °. В случае 1 скорость поступательного перемещения остается постоянной, в то время как в случае 2 скорость вращения фиксируется для поддержания постоянной тангенциальной скорости. В каждом случае столик был запрограммирован на перемещение вперед и назад 700 раз для создания 700 пар волокон, так что имелась достаточная структура для последующих механических испытаний. Для каждого случая, показанного в таблице 1, было изготовлено пять образцов. Путем автоматизации процесса партии из пяти пробирок были намотаны на один и тот же коллектор с использованием постоянных параметров электропрядения. Перед механическими испытаниями каждый образец взвешивали с помощью весов AUW220D UniBloc (Shimadzu, Австралия).

Механические испытания

Были проведены механические испытания отдельных волокон на растяжение, а также труб на растяжение и сжатие.Тестер Instron 5848 Micro с тензодатчиком 5 Н (Instron, Норвуд, Массачусетс) использовался для приложения статических сил. Жесткая силовая рама была сконфигурирована вертикально, чтобы соответствовать каждому случаю испытаний, с установкой, состоящей из установленных зажимов или пластин для фиксации образцов между опорной балкой и подвижным приводом [33]. В каждом случае испытания трубок было приложено смещение, и сила реакции, измеренная тензодатчиком 5 Н, была записана с использованием программного обеспечения Instron WaveMaker Runtime 32 (Instron, Norwood, MA). Однослойные электроспряденные волокна из расплава помещались между зажимами для сжатого воздуха на расстоянии 10 мм и растягивались до 225% со скоростью 1% / с при комнатной температуре ( n = 10) [34].Испытания труб на сжатие и растяжение были выполнены для случаев 1a – 1c с применением 10% деформации со скоростью деформации 1% / с ( n = 5) [34]. Для испытания трубок на растяжение небольшие пластиковые цилиндры диаметром 6 мм (толщиной 2 мм) были приклеены к верхней части модифицированных поршней шприца для фиксации на пневматических зажимах в Instron Micro Tester. Каждый конец трубчатого образца был прикреплен с помощью эпоксидного клея к фиксирующему цилиндру, а затем установлен в Micro Tester с помощью зажимов сжатого воздуха. Для сжатия трубчатые образцы помещали между плоской пластиной и цилиндром диаметром 10 мм, установленным на подвижном исполнительном механизме, так, чтобы ось трубы находилась на одной линии с центральной осью движущегося исполнительного механизма.

Характеристика

Для наблюдения морфологии поверхности каркаса были покрыты напылением золотом (слой толщиной 10 нм) с использованием Leica Microsystems EM SCD005 (Германия) и исследования с помощью сканирующей электронной микроскопии (SEM), проведенного с использованием FEI Quanta 200 Environmental SEM ( Нидерланды) при ускоряющем напряжении 10 кВ. Изображения были подготовлены и обработаны с использованием Corel DRAW X4 и PHOTO-PAINT X4 (Corel Corporation, Австралия) и Adobe Photoshop и Illustrator CS4 (Adobe Systems Incorporated, Австралия) с использованием функций автоматической настройки изображения.Для измерения диаметра волокна были сделаны пять изображений в случайно выбранных местах для каждого угла намотки. Изображения были импортированы в программу ImageJ 1.41 (NIH, США), и было выполнено десять измерений диаметра волокна для каждой ориентации волокна. Аналогичным образом на этих изображениях для измерения размера пор по краям четырех пересекающихся волокон был нарисован многоугольник, чтобы определить внешние границы пустоты (или поры), созданной волокнами [23]. Для измерения пористости средний участок 3 мм каждого трубчатого образца анализировали с помощью микрокомпьютерной томографии (μCT).Образцы сканировали на Scanco μCT40 (Scanco Medical AG, Швейцария) с разрешением 6 мкм, используя 55 кВ и 145 мкА с временем интеграции 500 мс. После сегментации был использован алгоритм морфометрического анализа кости для расчета пористости как отношения объема материала к общему отсканированному объему. Затем рассчитывали среднее значение измеренных значений, стандартную ошибку средних значений и различия между средними (с использованием одностороннего дисперсионного анализа с допущением о нормально распределенных данных) с использованием программного обеспечения PASW Statistics 18 (SPSS Inc., США). Оптические изображения трубок и условий эксперимента были получены с помощью цифровой однообъективной зеркальной (DSLR) камеры Canon EOS 450D с объективом Canon EF-S 17-85 мм USM (Canon.Inc, Австралия).

Конечно-элементное моделирование

Подготовка модели для моделирования механических испытаний

Геометрия трубы была подготовлена ​​в ANSYS ^® Mechanical APDL, Release 12. 1 (ANSYS Inc., США). Для моделирования процесса намотки были созданы попарно спиральные линии, представляющие одно поступательное движение назад и вперед вращающейся оправки, на которой были собраны электроспряденные волокна.Каждая пара волокон возникла в одном и том же месте, причем одна линия спирали направлена ​​по часовой стрелке, а другая – против часовой стрелки. Для вычислительной эффективности десять пар волокон были равномерно распределены по окружности круглого основания диаметром 6 мм (при условии, что волокна равномерно распределены). Было создано множество геометрических форм, в которых угол намотки изменялся от 15 ° до 85 ° [35], однако в каждом случае общая высота трубки составляла 10 мм.

Предварительная обработка

Трехузловые квадратичные элементы BEAM188 с круглым поперечным сечением диаметром 60 мкм (результирующий диаметр изготовления одного волокна) использовались для создания сетки геометрии.Позволяя рассчитывать напряжение сдвига через элементы с помощью теории пучка Тимошенко, элемент BEAM188 является наиболее точным балочным элементом, предоставляемым ANSYS 12. 1, и соответствует геометрии волокна в этой модели [36]. Для точного представления круговой конструкции элементы использовались в их квадратной форме. После уточняющего анализа, дуга деления, охватываемая одним элементом, была определена как не более 3 °, чтобы можно было аппроксимировать круговую структуру с использованием прямых элементов [37].Винтовые линии были определены для двух случаев: независимые друг от друга (не связанные) для получения информации о влиянии угла намотки на стабильность геометрии с точки зрения отдельных волокон; и, в качестве альтернативы, контакт между элементами, где спиральные линии пересекаются друг с другом, был определен как связанный, чтобы представить сплавление между волокнами во время электроспиннинга из расплава.

Модель материала

Для разработки модели материала, представляющей волокна PCL, полученные методом электропрядения из расплава, была использована линейная область кривой зависимости напряжения от деформации усредненных данных испытаний на растяжение одного волокна. Модуль Юнга был приблизительно равен 0,35 ГПа с пределом текучести примерно 13 МПа при 4% деформации. Этот результат соответствует значениям, ранее опубликованным в литературе [38]. Дополнительные свойства материала, используемые для представления PCL, включали коэффициент Пуассона 0,47 [39] и плотность 1,145 (г / см³) [40]. ANSYS предоставляет различные нелинейные модели материалов, но только закон Воуса упрочнения описывает непрерывную аппроксимацию кривой напряжения-деформации в зависимости от четырех параметров материала, что приводит к более точным результатам, чем полилинейное приближение [41].С помощью алгоритма Марквардта – Левенберга четыре параметра материала, определяющие закон твердения Воуса, были определены как k = 2,39 × 10 ⁶ , R ₀ = 2,62 × 10 ⁶ , R _inf = 1,24 × 10 ⁷ , b = 160. Тестовое моделирование, повторяющее испытание на растяжение одного волокна, представленное одним элементом Beam188 длиной 10 мм, закрепленным на одном конце и удлиненным с шагом от 0,1 до 25 мм, было выполнено. проводится для проверки применяемого материального права.Сравнение результатов механических испытаний и моделирования можно увидеть на рис. 1а.

a Сравнение механических испытаний отдельных волокон на PCL с законом упрочнения Voce. b Пример модели трубы, подвергшейся сжимающей нагрузке в ANSYS. c Смоделированная реакция на крутильную нагрузку при изменении угла намотки

Нагрузка

В каждом случае моделирования все узлы на z = 0 (нижняя часть трубы) были ограничены во всех степенях свободы (неподвижные опоры).Все узлы, расположенные на z = 10 мм, были нагружены с деформацией ± 1 мм параллельно оси симметрии для моделирования 10% одноосного растяжения и сжатия (рис. 1b). Для проверки модели каждый вариант геометрии был повернут на 45 ° вокруг центральной оси трубы (кручение) (рис. 1c).

Постобработка

Были добавлены силы реакции на конце каждого волокна ( z = 10 мм), что дало общую силу реакции в случаях растягивающего и сжимающего нагружения. Полная реакция кручения была рассчитана путем преобразования результирующих сил, направленных по осям x и y, в радиальные и тангенциальные силы, а затем их суммирования и деления на соответствующую длину дуги.

Оценка биосовместимости in vitro

Первичные человеческие остеобласты (hOB) и мезотелиальные клетки, а также мышиные остеобласты (mOB) были использованы в этом исследовании, чтобы продемонстрировать, что электропряденые волокна, составляющие трубки, не являются цитотоксичными и поддерживают колонизацию клеток.

Биомиметическое покрытие трубчатых каркасов PCL для исследований in vitro с остеобластами

Для усиления остеоиндукции пробирки PCL покрывали слоем фосфата кальция (CaP).Процесс нанесения покрытия состоял из трех этапов: активация поверхности щелочной обработкой [гидроксид натрия (NaOH)]; обработка моделированной жидкостью тела 10 × (SBF10 ×) для депонирования CaP; и последующая обработка NaOH. Препарат SBF10 × был адаптирован из Yang et al. [42]. На 1 л раствора реагенты растворяли в ddh30 в следующем порядке: 58,430 г NaCl, 0,373 г KCl, 3,675 г CaCl ₂ · 2H ₂ O и 1,016 г MgCl ₂ · 6H ₂ O. Следующий реагент (1.420 г Na ₂ HPO ₄ ) растворяли отдельно в 20 мл ddh30 и добавляли по каплям в основной раствор, поддерживая уровень pH 4 путем добавления 32% соляной кислоты (HCl) во избежание осаждения. катионов кальция и анионов фосфата. Пробирки сначала очищали погружением в 70% раствор этанола под вакуумом на 15 минут с целью удаления захваченных пузырьков воздуха, затем конструкции погружали в предварительно нагретый (37 ° C) NaOH 2 M и проводили 5-минутную вакуумную обработку. выполняется при комнатной температуре.На оставшейся части стадии активации каркасы помещали при 37 ° C на 30 мин для ускорения процесса травления. Затем пробирки промывали ddh3O до тех пор, пока уровень pH не упал примерно до 7. Тем временем к раствору SBF10x добавляли NaHCO ₃ до тех пор, пока pH не достигал 6. Этот активированный раствор SBF фильтровали (фильтр 0,2 мкм) и проводили еще 5 мин вакуумную обработку при комнатной температуре, чтобы гарантировать, что раствор полностью проник в пробирки. После этого образцы помещали при 37 ° C еще на 30 мин.Раствор заменяли свежеактивированным и профильтрованным SBF и снова помещали при 37 ° C на 30 мин. Пробирки ополаскивали ddh3O, а затем погружали в предварительно нагретый 0,5 М NaOH на 30 мин при 37 ° C. Наконец, пробирки промывали ddh3O до тех пор, пока уровень pH не упал примерно до 7, а затем сушили в течение ночи в эксикаторе.

Культура первичных клеток остеобластов человека и посев на трубчатые каркасы PCL

hOB были выделены, как описано ранее [43]. Клетки поддерживали в культуре до пассажа 4 в минимально необходимой среде альфа (α-MEM) (Invitrogen, Австралия) с добавлением 10% FBS (Invitrogen, Австралия), 100 МЕ / мл пенициллина (Invitrogen, Австралия) и 0.Стрептомицин 1 мг / мл (Invitrogen, Австралия). Перед посевом клеток пробирки PCL стерилизовали погружением в 70% этанол на 30 минут с последующим 20-минутным УФ-облучением. Сухие каркасы переносили в 24-луночный планшет, и 1,6 × 10 ⁵ hOB, суспендированных в 40 мкл культуральной среды, равномерно распределяли по каркасам. После выдержки увлажненного каркаса на 2 часа при 37 ° C, в течение которых происходило первоначальное прикрепление клеток к каркасу, осторожно добавляли 1 мл культуральной среды. Клетки выращивали в течение 4 недель в 5% CO ₂ и при 37 ° C.Среду меняли каждые 3 дня. После 2 недель культивирования клетки культивировали в остеогенных условиях (т.е. в среде для культивирования клеток с добавлением 50 мкг / мл аскорбат-2-фосфата (Sigma-Aldrich, Австралия), 10 мМ β-глицерофосфата (Sigma-Aldrich, Австралия), и 0,1 мкМ дексаметазона (Sigma-Aldrich, Австралия)).

Культура первичных остеобластов мышей и посев на трубчатые каркасы PCL

MOB были получены в подарок от доктора Жан-Пьера Левеска (Институт медицинских исследований Mater, Брисбен, Австралия).Клетки поддерживали в культуре в α-MEM (Invitrogen, Австралия) с добавлением 10% FBS (Invitrogen, Австралия), 100 МЕ / мл пенициллина (Invitrogen, Австралия), 0,1 мг / мл стрептомицина (Invitrogen, Австралия) и 50 мкг / мл. мл аскорбат-2-фосфата (Sigma-Aldrich, Австралия). Перед посевом клеток пробирки PCL стерилизовали погружением в 70% этанол на 30 минут с последующим 20-минутным УФ-облучением. Сухие каркасы переносили в 24-луночный планшет и 3 × 10 ⁵ mOB, суспендированных в 37,5 мкл культуральной среды, равномерно распределяли по каркасам.После выдержки увлажненного каркаса на 2 часа при 37 ° C, в течение которых происходило первоначальное прикрепление клеток к каркасу, осторожно добавляли 1 мл культуральной среды. Клетки выращивали в течение 4 недель в 5% CO ₂ и при 37 ° C. Среду меняли каждые 3 дня. После 2 недель культивирования клетки культивировали в остеогенных условиях, то есть в среде для культивирования клеток с добавлением 50 мкг / мл аскорбат-2-фосфата (Sigma-Aldrich), 10 мМ β-глицерофосфата (Sigma-Aldrich) и 0.1 мкМ дексаметазона (Sigma-Aldrich).

Культивирование и посев мезотелиальных клеток человека на сетки PCL

Клетки Met-5A человека мезотелиальных клеток были получены из Американской коллекции типовых культур (АТСС) и поддерживались в рекомендуемых средах199 [44]. Вкратце, 2 × 10 ⁵ клеток высевали поверх стерилизованных сеток PCL, выращивали до 28 дней и обрабатывали с использованием конфокальной лазерной сканирующей микроскопии (CLSM), как описано ранее [45].

Анализ жизнеспособности клеток

После 28 дней 3D-культивирования жизнеспособность клеток оценивали с помощью окрашивания диацетатом флуоресцеина (FDA) (Invitrogen, Австралия) и пропидия иодидом (PI) (Invitrogen, Австралия).Образцы трижды промывали предварительно нагретым α-MEM, не содержащим фенолового красного (Invitrogen, Австралия). Затем образцы инкубировали в 2 мкг / мл FDA и 10 мкг / мл PI в среде без фенолового красного при 37 ° C в течение 15 мин и промывали, используя фосфатно-солевой буфер (PBS). После этого гидратированные образцы были немедленно отображены с помощью конфокального микроскопа (TCS SP5 II, Leica, Австралия) с иммерсионным масляным объективом 10/20 ×. Z-стопки толщиной 2 мкм были получены на общей высоте 400–600 мкм, и из них были созданы 3D-проекции с использованием программного обеспечения LAS AF (v.1.8.2 сборка 1465, Leica Microsystems, Австралия). Затем для подготовки трехмерных реконструкций использовалось программное обеспечение для обработки научных изображений Imaris (x64; v.7.3.0, Bitplane, Швейцария).

Окрашивание фаллоидином / DAPI клеток, растущих на каркасах PCL

Клетки фиксировали 4% параформальдегидом в течение 20 минут при комнатной температуре (RT) и повышали проницаемость, используя 0,2% Triton X-100 в PBS в течение 5 минут при RT. После этого образцы дважды промывали PBS и блокировали в течение 10 минут 2% бычьим сывороточным альбумином (BSA) (Sigma, Австралия) в PBS.Затем образцы инкубировали с 5 мкг / мл 4 ‘, 6-диамидино-2-фенилиндола (DAPI) (Invitrogen, Австралия) и 200 ед. / Мл фаллоидина, конъюгированного с родамином, в 2% BSA / PBS в течение 1 ч при комнатной температуре. После промывки PBS гидратированные образцы визуализировали с помощью лазерного сканирующего конфокального микроскопа (TCS SP5 II, Leica). Z-стеки и 3D-проекции были подготовлены, как описано выше.

СЭМ-анализ клеток, растущих на каркасах PCL

Образцы фиксировали 3% (об. / Об.) Глутаровым альдегидом в 0,1 М натрий-какодилатном буфере (pH 7.3) в течение ночи при 4 ° C. Фиксированные образцы промывали 0,1 М натрий-какодилатным буфером и дегидратировали с помощью постепенной серии этанола. Затем образцы инкубировали в гексаметилдисилазане (HMDS) (Prositech, Австралия) в течение 30 мин и сушили на воздухе. Образцы были закреплены и покрыты золотом (SC500, Bio-Rad, Австралия) перед визуализацией с использованием Quanta 200 SEM (FEI, Нидерланды).

Экспериментальное исследование несущей способности трубчатых строительных лесов из стали при равномерных нагрузках

Было разработано пять групп испытаний для анализа влияния типов узлов (крепежное соединение и шип-соединение) и режимов армирования верхних горизонтальных поперечных стержней ( слабая ферма и ферма жесткости) на несущую способность стальных трубчатых лесов при вертикальных равномерных нагрузках.Были проанализированы явления нагрузки, несущая способность, режим разрушения, смещение в ключевых положениях и характеристики развития деформации во время испытаний. Были сделаны следующие выводы: (1) крепежные леса, усиленные верхней фермой, показали самую высокую несущую способность и высокий коэффициент использования материала. (2) Крепежные леса, усиленные верхней слабой фермой, увеличивали несущую способность и вызывали согласованную деформацию верхних горизонтальных силовых стержней. (3) Смещение узлов врезных лесов было меньше, чем у крепежного соединения, тогда как их несущая способность была выше.(4) Вертикальные диагональные связи могут немного увеличить несущую способность врезных подмостей, но также могут ограничить деформацию вертикальных стержней и изменить режим разрушения.

1. Введение

В качестве временных опорных конструкций леса нашли широкое применение в инженерном строительстве. В настоящее время распространенные системы строительных лесов можно разделить на замковые, дверные, чашеобразные, подмости для доступа и стальные трубчатые леса встраиваемого типа, как показано на Рисунке 1.Временное применение строительных лесов привело к нескольким исследованиям их структурных характеристик и методов проектирования. Тем не менее, частые и недавние обрушения строительных лесов и аварии из-за неправильного управления площадкой и необоснованного проектирования привели к серьезным экономическим потерям и человеческим жертвам. Таким образом, исследования конструктивных характеристик и методов проектирования строительных лесов привлекают все большее внимание инженерных и академических кругов.

Строительные леса являются временными конструкциями, но их механические свойства более сложные, чем у постоянных стальных конструкций.Это объясняется многими факторами, такими как структурные дефекты, вызванные сложной работой соединения, гибкой и изменяемой установкой на месте, многократным использованием компонентов и сложным распределением повреждений. Чан и др. [1], Peng et al. [2–6], Weesner and Jones [7] и Yu et al. [8] провели теоретические и экспериментальные исследования устойчивости и метода проектирования лесов дверного типа. Пиенко и Блазик-Борова [9] определили пропускную способность ключевого соединения в каркасе вставного типа на основе численного анализа.В исследовании также рассматривались нелинейные материалы и взаимодействие между отдельными элементами соединения. Peng et al. [10] исследовали грузоподъемность и режимы разрушения строительных лесов вставного типа на основе экспериментальных испытаний, дополненных анализами. Zhang et al. [11–13] изучали строительные леса типа «куплок» с помощью вероятностного метода проектирования. Годли и Бил [14–16], Юэ и др. [17], Ао и Ли [18], а также Лю и др. [19, 20] провели систематические исследования по устойчивости и способу расчета конструкционных стальных труб и стяжных лесов.Чимелларо и Доманески [21] всесторонне выполнили моделирование методом конечных элементов с учетом дефектов на трех типах стальных лесов, обычно используемых в Италии, а затем предложили эмпирическую формулу для определения критической нагрузки, которая имеет определенное справочное значение для нашего исследования.

Согласно обзору литературы и инженерным исследованиям, разрушение стальных трубчатых лесов под действием равномерных нагрузок в основном происходит в верхних 1-2 слоях. Виды отказа относятся к изгибу вертикальных стержней или дефекту верхних горизонтальных стержней.Анализ инженерных аварий показал, что нестабильность узловых соединений является одной из основных причин обрушения строительных лесов. Настоящее исследование предлагает два типа стальных трубчатых лесов с усиленными крепежными элементами. Чтобы получить безопасную и стабильную конструктивную форму и систему строительных лесов, совместно с компанией Tianjin Xunan Jiahui Building Material Technology Co., Ltd. были разработаны новые стальные трубчатые леса – стальные трубчатые леса с пазами и шипами, основанные на концепции древних деревянных пазов. структура шиповидного сустава [22].Путем натурных экспериментов исследованы предельные несущие способности и режимы разрушения армированных скрепляющих стальных трубчатых лесов и стальных трубчатых лесов пазовидно-шиповидного типа при равномерных нагрузках. Выводы исследования обеспечивают техническую поддержку инженерных приложений и стандартных спецификаций трубчатых лесов.

2. Эксперименты

2.1. Конструкция образцов и свойства материала

В соответствии с обычными конструкциями строительных лесов, пять экспериментальных моделей были спроектированы с всесторонним учетом высоты строительных лесов, вертикального и горизонтального пространства между стержнями, шага стержней, высоты нижних стержней арматуры, режимов соединения узлов, настройки вертикальные диагональные связи и методы обработки верхних горизонтальных стальных стержней.Эти модели показаны в Таблице 1 и на Рисунках 2–4. 1–5 экспериментальных моделей: (1) стальные крепежные полнопроходные трубчатые леса; (2) крепежные стальные трубчатые полнопроходные леса, усиленные верхней фермой; (3) крепежные стальные трубчатые полнопроходные леса, усиленные верхней слабой фермой; (4) врезные стальные трубчатые полнопроходные леса без диагональных распорок; и (5) стальные трубчатые цельнометаллические леса с диагональными связями из стали.