Инверторные источники питания
Инверторные сварочные источники питания обладают многими преимуществами над традиционными моделями. Во-первых, инверторные аппараты отличаются компактностью и низким весом, что намного упрощает их транспортировку. Во-вторых, инверторные источники часто универсальны, то есть пригодны для нескольких процессов сварки — РДС, MIG/MAG, TIG, FCAW, а также дуговой строжки и даже сварки импульсной дугой. Что еще более важно, инверторные источники Линкольн Электрик поддерживают технологию управления формой волны сварочного тока, которая позволяет точно настраивать различные характеристики сварочного тока и обеспечить высокое качество сварки в любых условиях.Кроме этого, инверторные сварочные аппараты намного экономичнее традиционных. Ежегодно на электроэнергию для сварки по всему миру расходуется 99 миллионов долларов. Одним из способов увеличить эффективность производства и значительно сократить затраты на электроэнергию является переход на инверторные аппараты.
Почему инверторные модели расходуют меньше энергии? В конструкции инверторных аппаратов, например, Invertec® V350 Pro от компании Линкольн Электрик, используются самые энергоэффективные компоненты силовых электронных реле, сердечник и обмотка трансформатора. Кроме того, инверторные модели более экономичны по многим другим причинам:
-
Высокая эффективность силового трансформатора благодаря использованию ферритовых сердечников. Это позволяет сократить энергопотери и, как следствие, ток холостого хода в силовых проводах.
-
Обмотка трансформатора физически меньше по сравнению с традиционными моделями. Это означает меньшую накрутку проволоки на сердечник
и низкие энергопотери. -
Элементы силовой электроники инверторных моделей специально разрабатывалась с целью сократить потери и продлить срок службы аппарата.
-
Во многих инверторных моделях, например, Invertec V350 Pro, в качестве проводникового материала используется медь. Она имеет более высокую тепло- и электропроводимость по сравнению с алюминием, что позволяет еще больше увеличить эффективность.
-
Более высокая частота по сравнению с традиционными моделями для бесперебойной работы требует более низкой выходной индуктивности. Энергия, необходимая для ручной дуговой сварки или крупнокапельного переноса металла, хранится в конденсаторах, что позволяет сократить нехватку выходной мощности.
-
Компактная конструкция и относительно небольшой физический размер инверторного аппарата избавляют от необходимости в кабелях большой длины (или даже прямом подключении) между силовыми компонентами. Меньшая длина электрического контура означает меньшее сопротивление и более высокую эффективность.
-
Так как инверторные источники предполагают более низкие тепловые потери, на них устанавливаются вентиляторы меньшего размера. Это означает меньший расход энергии на нагнетание охлаждающего воздуха.
-
Меньший размер компонентов инверторных моделей приводит к снижению рассеивания тепла и, опять же, более высокой эффективности.
Как рассчитать, насколько инвертор будет экономичнее традиционных трансформаторов-выпрямителей и какая инверторная модель окажется наиболее эффективной? Попробуем сделать расчеты.
Шаг 1 – Расчет номинальной мощности
Сначала нужно определить выходное напряжение своего аппарата (Vout), которое должно быть указано в вольтах на паспортной табличке. В нашем примере это 32В. Затем умножьте эту величину на выходную силу тока (Iout), которая указывается в амперах. В нашем случае это 300А.
Vout x Iout = номинальная мощность в ваттах
32В x 300А = 9600 ватт или 9,6 кВт (KWout)
Шаг 2 – Расчет потребляемой мощности
Теперь возьмем полученное выше значение номинальной мощности (KWout) и разделим его на эффективность (Eff). Информацию об эффективности должен указать производитель. В результате получим потребляемую мощность в киловаттах.
KWout ÷ Eff = потребляемая мощность в киловаттах
9.6 KW ÷ 88,2% (или 0,882) = 10,88 кВт (KWin)
Шаг 3 – Расчет затрат на электричество для сварки
A) Затем рассчитаем расходуемые за 1 день киловатт-часы (кВтч/1день), перемножив полученную выше потребляемую мощность (KWin) на часы работы (в нашем случае допустим, что сварка проводится в течение 4 часов в день).
KWin x часов в день = киловатт-часы за 1 день (кВт/1 день)
10,88 кВт x 4 часов = 43,52 кВт-ч/день
Б) Теперь перемножим полученное значение на стоимость киловатт-часа. Возьмем для нашего примера среднюю стоимость 0,12578$.:
KWin x часов в день x стоимость кВт-ч = дневные расходы на сварку
10,88 x 4 x 0,12578$ = 5,47$
Шаг 4 – Расчет затрат на электричество во время простоя
KWIdle x часы простоя = киловатт-часы во время простоя за 1 день (KWh3)
0,4 кВт x 4 часа = 1,6 кВт-часов
Б) Перемножим полученное значение на стоимость 1 киловатт-часа:
KWidle x IdleHrs x стоимость кВт-ч = дневные расходы при простое
0,4 кВт x 4 часа x 0,12578$ = 0,20$
Шаг 5 – Расчет общих операционных затрат
Наконец, сложим дневные расходы на сварку (Шаг 3) и дневные расходы при простое (Шаг 4):
Затраты на электричество во время сварки + затраты на электричество по время простоя = дневные операционные затраты (итого $/день):
5,47$ + 0,20$ = 5,67$
Проведя эти расчеты для традиционных и инверторных источников, Вы сможете наглядно сравнить их экономическую эффективность.
Инверторная модель стоимостью 3200$ с эффективностью 87% по сравнению с традиционным выпрямителем стоимостью 2800$ с эффективностью 67% будет ежегодно экономить Вам около 300 долларов. Разница в стоимости окупится за один-полтора года.
Инверторные источники питания
Мир постоянно меняется. Это известно всем, кто уделяет хоть немного внимания своему окружению. Конечно, всегда есть соблазн продолжать полагаться на хорошо знакомые технологии, считая, что за последние несколько лет не могло произойти существенных изменений. Но такой подход неверен. В последние годы конструкция и возможности сварочных аппаратов сильно изменились и продолжают стремительно развиваться. Одним из факторов такого быстрого развития стало появление и распространение источников питания на основе инверторных технологий. Она хорошо подходит для сварки алюминиевых сплавов, особенно небольшой толщины.В прошлом для сварки использовались трансформаторные источники питания. Источник питания подключался к сети 230, 460 или 575В с частотой 60 Гц. Ток проходил через металлический трансформатор, в котором снижалось напряжение. Затем этот ток преобразовывался в постоянный (DC) в помощью мостового выпрямителя. Регулировка тока осуществлялась относительно медленными магнитными усилителями.
Трансформаторные аппараты для аргонодуговой сварки обычно были большими и тяжелыми. Они неэффективно работали на частотах 50 и 60 герц. При этом они выделяли много тепла, поэтому должны были быть довольно массивными. Значительная часть энергии уходила на нагревание самого трансформатора и окружающего воздуха. Большинство таких аппаратов весило около 180 кг и имело размеры куба со стороной 80 см. Кроме того, при частоте тока 60 Гц контрольные сигналы можно пересылать не более 120 раз в секунду, что делало невозможной импульсную сварку с более высокой частотой.
В случае инверторных источников питания используется такая же сеть питания 60 Гц. Но при этом вместо того, чтобы направить этот ток непосредственно в трансформатор, он сначала выпрямляется в постоянный ток 60 Гц. Затем он поступает в инвертор, где включается и выключается твердотельными переключателями с частотой до 20 000 Гц. Этот импульсный высокочастотный постоянный ток высокого напряжения поступает в основной силовой трансформатор, который преобразует его в пригодный для сварки постоянный ток низкого напряжения с частотой 20 000 Гц. Наконец, он проходит через фильтрующий и выпрямляющий контур. Регулировка сварочного тока осуществляется твердотельными переключателями, которые модулируют частоту переключений транзисторов.
Какие преимущества дает такая конструкция? Во-первых, главный силовой трансформатор, который работает на частоте 20 000 Гц, намного эффективнее трансформаторов 60 Гц. Благодаря этому его можно сделать намного компактнее. Вспомним, что традиционные трансформаторные модели весят больше 180 кг и имеют размеры куба со стороной 80 см. На фотографии ниже показана линейка инверторных аппаратов Линкольн для аргонодуговой сварки (процесса TIG). Аппарат в центре, V205, весит 15 кг и имеет габаритные размеры ШхГхВ 23х48х38 см. Два других аппарата предназначены только для сварки на постоянном токе и имеют еще меньшие вес и размеры. Очевидно, насколько инверторные модели легче и мобильнее.
Инверторные источники имеют еще одно преимущество — низкие расходы на электричество. Инверторное оборудование намного эффективнее трансформаторного. Например, потребление тока Lincoln V205 при подключении к однофазной сети 230В и силе сварочного тока 205 ампер составляет 29 ампер. Потребление тока старых трансформаторных моделей в таких же условиях обычно составляет 50-60 ампер. Хотя экономию от перехода на инверторы часто завышают, в обычных условиях годовая экономия составляет около 10% от стоимости покупки аппарата.
Еще одно преимущество инверторных аппаратов заключается в том, что благодаря очень точному преобразованию поступающего переменного тока мы получаем очень стабильный постоянный ток без характерной для 60 герц ряби. Это дает очень мягкую и стабильную дугу на постоянном токе.
Всё, что мы обсудили выше, касается только инвертеров, генерирующих постоянный ток. В течение многих лет это всё, что нам было доступно. Инверторы, способные генерировать переменный ток, просто не существовали. Потом кому-то пришла в голову идея засунуть два инвертора в один корпус. Если они будут работать с разной полярностью и если их по очереди включать и выключать, можно получить псевдопеременный ток. Некоторые инверторные модели до сих пор работают именно таким образом. Сегодня существуют более совершенные методы получения переменного тока, но в контексте этой статьи этот процесс проще представить именно как работу двух инверторов с разной полярностью.
Именно эта способность получать переменный ток делает инверторные модели хорошим выбором для TIG-сварки алюминия. Так как напряжение дуги ни в один момент времени не равняется нулю, это дает намного более стабильную дугу на переменном токе. Более того, большинству инверторных источников для TIG-сварки для поддержания стабильности дуги не нужна высокая частота. Lincoln V205 даже не имеет режима длительной высокочастотной сварки. Он прекращается сразу после установления дуги. Это позволяет значительно сократить радиочастотные помехи от сварочного аппарата.
Во-вторых, способность отправлять управляющие сигналы 20 000 раз в секунду означает, что мы можем контролировать частоту выходного переменного тока. Старые аппараты поддерживали только частоту переменного тока 60 Гц. Модель V205 может генерировать переменный ток в диапазоне от 20 до 150 Гц. Высокая частота больше подходит для сварки тонких материалов. По мере увеличения частоты конус дуги сужается, шов становится уже и глубже.
Уже давно было установлено, что при аргонодуговой сварке глубина проплавления зависит от того, какую долю от цикла переменного тока составляет прямая полярность. В момент цикла с обратной полярностью глубина проплавления снижается, и в вольфрамовый электрод поступает больше тепла. Но в это же время под воздействием дуги с поверхности алюминия удаляются оксиды, что значительно упрощает сварку. Именно по этой причине алюминий чаще всего варят на переменном токе несмотря на то, что для TIG-сварки других материалов чаще используется постоянный ток. Самые первые источники для TIG-сварки имели простую синусоидную форму волны сварочного тока с равными пропорциями фаз прямой и обратной полярности. Но такой режим был очень неэффективен. Чтобы обеспечить адекватную очистку поверхности, не нужна настолько большая длительность фазы обратной полярности. Более поздние модели позволили регулировать соотношение фаз. Со временем было установлено, что для оптимальной очистки поверхности и глубины проплавления соотношение фаз должно составлять 65% прямой полярности и 35% обратной полярности Но в вольфрамовый электрод все еще поступала значительная часть энергии дуги, из-за чего требовались электроды большего диаметра.
Инверторные источники питания обеспечивают достаточное очищающее воздействие при доле обратной полярности всего 15%. Это сделало процесс более эффективным, увеличить глубину проплавления и снизить поступление тепла в вольфрамовый электрод, позволив использовать заостренные электроды меньшего диаметра. Это помогает еще больше сфокусировать дугу и уменьшить ширину шва.
Наконец, последние модели инверторных сварочных источников питания имеют возможность программирования. Это позволяет легко изменять характеристики сварочного тока. На этой фотографии показан еще один источник питания Lincoln, Invertec® V350 Pro. Эта инверторная модель в основном предназначена для MIG-сварки. Она имеет большое число программ для статической и импульсной MIG-сварки, а так же нетрадиционные алгоритмы управления. Многие программы импульсной MIG-сварки специально оптимизированы для определенных материалов и диаметров проволоки. Благодаря программному управлению этот аппарат также можно использовать для TIG-сварки. При необходимости его можно быстро перепрограммировать в полевых условиях. При всем при этом аппарат весит 36 килограмм и имеет номинальную мощность 425 ампер.
Будущее уже настало!
Инверторный источник питания – Энциклопедия по машиностроению XXL
Измельчение структуры шва 28 Изображение и обозначение сварных швов на чертежах 15, 18 Импульсная дуга 194, 197 Инверторный источник питания сварочной дуги 111 Индукционная сварка 264 Индукционный метод контроля 356 Инжекторные сварочные горелки 68 Интерметаллиды 255 [c.391]Универсальные инверторные сварочные выпрямители со звеном повышенной частоты позволили существенно снизить массу и габаритные размеры источника питания. Малая инерционность и высокие динамические свойства позволяют на основе инверторных выпрямителей реализовать перспективные схемы управления сварочными процессами, повышая их производительность и качество. Инверторные источники питания находят применение при механизированной сварке в углекислом газе и смесях газов, при ручной дуговой сварке [c.58]
ИНВЕРТОРНЫЕ ИСТОЧНИКИ ПИТАНИЯ для ДУГОВОЙ СВАРКИ [c.261]
Именно сочетание этих частей в конкретном инверторе и определяет его потребительскую и рыночную стоимость. Так, с увеличением энергетических характеристик инвертора, усложнением его системы управления, расширением состава сервисных устройств растет его потребительская стоимость, а значит, резко возрастает его цена, что связано с увеличением доли дорогостоящего электронного оборудования в составе инвертора. В связи с этим для сварочных инверторных источников питания проблема цена – качество стоит наиболее остро и требует от потребителя данных источников тщательного технико-экономического анализа на этапе выбора источника питания. Следует также учесть, что при росте функциональных возможностей инверторного источника питания, как правило, снижается его надежность и резко ужесточаются требования к условиям его эксплуатации. В частности, повышаются требования к стабильности его питания электрическим током и условиям окружающей среды (температура, влажность) для обеспечения надежной работы электронных схем управления. В настоящее время большинство инверторных источников питания не допускают колебания питающего напряжения >10% от номинала и не работают при температуре 35 °С при относительной влажности >75 %. [c.261]
| Рис. 4.141. Сварочный инверторный источник питания Т.1.М.Е.-540 |
Исходя из приведенного материала, можно отметить серьезный положительный сдвиг в разработках инверторных источников питания для дуговой сварки за последние годы в России и СНГ. Отрадно, что при их реализации используются последние достижения электроники и цифровой техники. Однако в основном эти источники реализованы на тиристорах и не имеют в схемах управления микропроцессорной техники. Это снижает их рабочие качества по сравнению с подобной продукцией, выпускаемой зарубежными фирмами. А главное, у этих источников существенно снижены функциональные возможности, отражающие специфику технологии сварки на постоянном и переменном токе неплавящимся и плавящимся электродом. [c.276]
В заключение можно отметить, что разработчикам инверторных источников питания нужно расширить функции управления ими с учетом технологических особенностей всех фаз процессов сварки при СНЭ, РДС, СПЭ способах. Для решения этой задачи инверторы [c.276]
Для питания сварочной дуги применяют источники переменного тока (сварочные трансформаторы) источники постоянного тока (сварочные выпрямители) универсальные источники питания, которые могут обеспечить сварочный пост постоянным (различной полярности), переменным или импульсным током. В последние годы достаточно широко распространены инверторные источники питания. [c.20]
В сварочном производстве применяют в качестве источников питания электрической дуги сварочные преобразователи сварочные аппараты переменного тока сварочные выпрямители инверторные источники питания. [c.35]
На рис. 8.19 приведена блок-схема инверторного источника питания для дуговой сварки. Переменное напряжение питающей сети поступает на низкочастотный выпрямитель НВ и после выпрямления преобразуется инвертором ИНВ в переменное напряжение повышенной частоты 1…20 кГц. Силовой трансформатор Т включен между инвертором и выходным неуправляемым высокочастотным выпрямителем ВВ. Трансформация осуществляется на повыщенной частоте, что позволяет существенно снизить размеры силового трансформатора. Формирование внешних характеристик и регулирование сварочного режима осуществляются системой управления блока обратных связей (БОС). [c.148]Технические характеристики инверторных источников питания [c.148]
Возможен путь создания резонансных инверторных источников питания о коммутацией транзисторов иа нуле тока и напряжения с промежуточной частотой преобразования свыще 100 кГц и минимизацией тока, потребляемого от сети / , 4 . [c.7]
Источники технологического напряжения, выполненные на базе автономных инверторов. Среди различных схем получения импульсного технологического напряжения заслуживают внимания схемы инвертирования тока, которые являются перспективными для построения импульсных источников питания для размерной ЭХО. К преимуществам инверторных схем следует отнести возможность плавного изменения в широком диапазоне [c.167]
С развитием техники требуется совершенствовать технологию сварки деталей разных толщин из различных материалов, в связи с чем постоянно расширяется набор применяемых видов и способов сварки. В настоящее время сваривают детали толщиной от нескольких микрометров до нескольких метров, изготовленные не только из конструкционных сталей, но и из специальных сплавов на основе цветных и тугоплавких металлов, а также из композиционных материалов. Существенные изменения произошли в источниках питания для сварки, которые создаются теперь с использованием микропроцессорной техники и инверторных блоков и значительно расширяют технологические возможности процессов сварки. [c.11]
Одно из перспективных направлений совершенствования сварочного оборудования — создание энергосберегающих источников питания со звеном повышенной частоты, или инверторных. У этих источников масса и габариты в 6…9 раз меньше по сравнению с выпускавшимися ранее. Они имеют коэффициент мощности 0,95…0,98, более высокий КПД, высокие динамические свойства. [c.147]
Среди управляемых источников питания, применяемых в качестве важной составляющей средств автоматизации сварочных процессов, все шире используют инверторные (тиристорные либо транзисторные), обладающие высокими технико-экономическими показателями и улучшенными технологическими свойствами. Такие источники питания обеспечивают плавное изменение выходного напряжения и силы сварочного тока путем применения широтно-импульсного (для транзисторных) либо частотного (для тиристорных) регулирования инверторов. Инверторные источники питания можно переключать с одного режима на другой непосредственно в процессе сварки, что делает их особенно эффективными в робототехнологических комплексах (РТК) и гибких производственных системах (ГПС). [c.13]
Практически любые алгоритмы управления переносом электродного металла могут быть реализованы при использовании инверторных источников питания сварочной цепи. Такие источники (типа ВДУЧ, УДГ-350, фирм ESAB, KEMPPI и др.) позволяют применить любую (обычно 1…50 кГц) технологически обусловленную частоту следования импульсов тока, повысить быстродействие управления процессом сварки (примерно на два порядка по сравнению с традиционными источниками тока) и стабильность процесса сварки, уменьшить разбрызгивание путем более точного дозирования энергии, выделяемой в дуге в моменты [c.105]
Прослеживается расширение требований к источникам питания. Следует отметить перспективность инверторных источников питания (тиристорных и транзисторных на сверхзвуковых частотах) в установках и станках для дуговой, контактной, электроннолучевой и других видов сварки. Традиционные сварочные источники питания еще не исчерпали своих возможностей, особенно это касается сварочных трансформаторов с устройствами стабилизации горения дуги, источников с индуктивностью и емкостью в сварочной цепи, малогабаритных источников питания с yJ yчшeнными энергетическими показателями, а также многопостовых систем питания постоянного и переменного тока. [c.116]
Для роботизированной дуговой сварки могут применяться те же источники, что и для механизированной или автоматической сварки при условии, что они имеют аналоговые или цифровые входы и выходы для связи с системой управления робота или комплекса, либо могут быть снабжены преобразователями, ВЫПОЛН5ПОЩИМИ эти функции. В составе оборудования для РДС обычно применяют самые совершенные источники питания сварочной дуги, в которых осуществляется управление процессом использования теплоты и переноса металла на уровне объема капель и времени переноса каждой из них, инверторные источники питания. Транзисторные источники питания могут обеспечивать скорость изменения силы сварочного тока до 50 А/мс, что значительно уменьшает разбрызгивание и позволяет выполнять роботизированную сварку в самых различных пространственных положениях. [c.138]
Путями улучшения энергоснабжения стыковых машин, обеспечивающих равномерную загрузку трех фаз питающей сети, снижение установленной мощности и сопротивления 3 являются сварка постоянным током с выпрямлением во вторичной цепи сварючного трансформатора сварка токами низкой частоты с использованием преобразователей частоты и числа фаз использование инверторных источников питания с напряжением прямоугольной формы и устройств симметрирования трехфазных сетей на основе продольнопоперечных структур силовых схем. [c.190]
Технические характеристики отечественных инверторных источников питания для сварки приведены в табл. 4.42. Параметры тиристорных инверторов предприятия ФЕБ (г. Санкт-Петербург) предоставлены изготовителем. [c.257]
Для обеспечения возможности синергетического управления во многих случаях достаточно добавить дополнительные блоки управления к уже существующим мини- или мультисистемам. В качестве примера можно привести инверторный источник питания PS 5000 MIG фирмы Kemppi (рис. 4.144). [c.272]
В инверторный источник питания в данной системе встроены внутренний импульсный регулятор С120Р и блок дополнительных функций PSM 11. В импульсном регуляторе предварительно запрограммированы оптимальные импульсные параметры для девяти [c.272]
Расширение функций управления инверторным источником, объясняемое легкостью данного управления, привело к созданию сложных профессиональных сварочных систем. В данных системах реализуется сложное синергетическое управление не только для СПЭ, но и для СНЭ, а иногда и для РДС. В качестве примера можно привести инверторные источники питания сер. Kemppi-PRO (рис. 4.145). [c.272]
Реализация и развитие синергетических принципов управления для СПЭ в активных газах позволили создать универсальные инверторные источники питания, рассчитанные на сварку разнообразных материалов различной толщины в разных пространственных положениях, заменив в них СНЭ на СПЭ в инертных газах и сохранив возможность РДС. Примером такого инвертора может служить сварочный инвертор Кетро МЮ фирмы Kemppi (рис. 4.147). [c.273]
Стоимость инверторных источников питания превышает стоишсть [c.7]Представлен инверторный источник питания, работащий от прошшленной трехфазной сети 380 В, в котором применены транзисторные и диодные матрицы. [c.27]
Следует, отметить, что транзисторные регуляторы не представляют конкур Щ1й для. инверторных источников питания. Они имеют свои области применения, в частности при многопостовом питании и эксперим н-тальных исследованиях. В настоящее время щда отсутствии производства отечественной промышленностью мощных транзисторов, диодов, феррито-вых сердечников и конденсаторов с необходимыми для инверторных источников параметрами возможно использование транзисторных регуляторов в po6oth4HpoBaHHHX комплексах и других областях, требующих полностью управляемых источ Иков пит(шия дуги с высоким быстродействием [c.48]
Описан инверторный источник питания, использованный для контактной сварки. Указаны его преин ества и типы контактных машн, в которых он применен. [c.103]
Кроме традиционных источников питания дуги (см. гл. 4) для ручной дуговой сварки начинают применяться бестрансформаторные инверторные источники переменного тока. При достаточно большой мощности они имеют малые габариты и массу. Например, инвертор шведской фирмы ESAB обеспечивает силу сварочного тока 5…250 А, имеет массу 20 кг и размеры 450 х 350 х 300 мм. [c.111]
Перспективными источниками питания являются инверторные выпрямители. Инвертор – это устройство, преобразующее постоянное напряжение в высокочастотное переменное. Схема выпрямителя с транзисторным инвертором приведена на рис. 3.21. [c.261]
Инверторный источник Кетро МЮ представляет собой практически последнюю разработку в области сварочных источников питания и весьма перспективен, так как повышает производительность труда и качество проводимых сварок одновременно. [c.274]
автореферат диссертации по электротехнике, 05.09.03, диссертация на тему:Разработка и исследование инверторных источников питания с улучшенными характеристиками для контактной сварки на постоянном токе
Автореферат диссертации по теме “Разработка и исследование инверторных источников питания с улучшенными характеристиками для контактной сварки на постоянном токе”
¡¿’Э ^ ^
АЖТ-ПЕТЕРк/РГСКИЙ 0РД1ьНА ЛЕНИНА И ОРДЕНА ОКТЯБРЬСКОЙ РЕВОЛЮЦИИ ЭЛЕКТРОТЕХНИЧЕСКИЙ ИНСТИТУТ ИМЕНИ В.И.УЛЬЯНОВА (ЛЕНИНА) •
На правах рукописи
Ибрахим Длюрге М’юб
РАЗРАБОТКА И ИССЛЕДОВАНИЕ ИНВЕРТОРНЫХ ИСТОЧНИКОВ ПИТАНИЯ С УЛУЧШЕННЫМИ ХАРАКТЕРИСТИКАМИ ДЛЯ КОНТАКТНОЙ СВАРКИ НА ПОСТОЯННОМ ТОКЕ
Специальность:05.09.03 – электротехнические комплексы
и системы,’ включал их управление и регулирование
АВТОРЕФЕРАТ диссертации на соискание ученой степени . кандидата технических наук
Санкт-Петербург – 1932
Работа выполнена в Санкт-Петербургском ордена Ленина и о] дена Октябрьской Революции электротехническом институте имени В.И.Ульянова (Ленина).
Научный руководитель -доктор технических наук профессор Васильев A.C.
Официальные оппоненты: доктор технических наук профессор Герман-Галкин С.Г. кандидат технических наук Гой А.И.
Ведущая организация – Всероссийский институт сварки
(г.Санкт-Петербург).
Защита состоится 1992г. в’-‘ часов на
заседании специализированного совета К 063.об.08 Санкт-Петерб гского ордена Ленина и ордена Октябрьской Революции электроте нического института имени В.И.Ульянова (Ленина) по адресу: 197376, Санкт-Петербург, ул. Проф. Попова, 5.
С диссертацией можно ознакомиться в библиотеке институт;. Автореферат разослан ‘bffi1 CUlJx.uSj 1992г.
Ученый секретарь специализированного совета
Валабух А.И.
– I -
ОЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ
-г-
Актуальность пройдемы. Контактная сварка является важной неотъемлемой частью современного машиностроительного произ-¡эдствп, во многом определяющей его эффективность. Особый ин-ерес представляет использование контактной сварки постоянным ■оком (КСПТ), Он обусловлен рядом существенных преимуществ ;СПТ по сравнению с другими видами контактной сварки. Постоян-;ым током можно сваривать все материалы, свариваемые контактам способом. Контактная сварка ряда материалов только возмож-1а постоянным током. Кроме того, сварочные выпрямители имеют щсокий коэффициент мощности, обеспечивают равномерную загруз-;у фаз питающей сети, возможность регулирования длительности ¡варочного импульса в широких пределах.
Внедрение КСПТ сдерживается рядом негативных факторов, ¡вязанных с электрической чаотью контактных машин. К ним отно-¡ится значительная относительная материалоемкость современных’ ¡варочных выпрямителей (порядка 10-50 кг/кВА), в то время как шсшие показатели в машиностроении – до I кг/кВА; невысокий ЛД – 0,4-0,6 из-за значительных потерь энергии на выпрямление; [изкие динамические свойства сварочных’выпрямителей, связанные ! фазовым методом управления.прй рабочей чаототе 50 Гц. [менно поэтому доля машин К’СПТ не превышает 10% от общего чис-[а контактных машин.
Новое и развивающееся в мировом сварочном производстве на–сравление основывается на использовании в машинах КСПТ известии схемотехнических решений инверторных источников питания, )аботающих на повышенной частоте. Такой подход во многом рп-твдан и обеспечивает снижение массы и габаритов электрической 1асти машины, расширение ее технологических возможностей.
Однако известные схемотехнические решения силовых преоб-эазователей разрабатывались без учета специфических условий ра-5оты источников питания в машинах КСПТ и не могут в полной мезе соответствовать самым жестким требованиям, предъявляемым к зовременним машинам ответственного назначения. Именно разра-5отка электрооборудования для машин ответственного назначена?, з частности, встраиваемых в робототехнические комплексы, явля-зтся наиболее перспективным направлением развитая КСПТ.
Возможности дальнейшего совершенствования электросварочных установок связаны с пересмотром схем источников электрош тания, систем управления ими с точки зрения специфики контакт ной сварки на постоянном токе.
Цель работы и задачи исследования. Целью диссертационно* работы является разработка оптимальных схемных решений источников питания для контактных сварочных машин ответственного назначения, в частности, встраиваемых в робототехнические комплексы и создание инженерной методики расчета таких устройств.
В работе поставлены следующие задачи:
1. Исследовать возможность применения ряда схем преобразователей повышенной частоты в машинах КСПТ для улучшения характеристик сварочного оборудования.
2. Выбрать оптимальные с точки зрения специфических уши вий работы контактного сварочного электрооборудования схемы силовых преобразователей.
3. Выработать рекомендации по выбору оптимальной рабоче! частоты, обеспечивающей снижение расхода активных материалов устройстве, высокие энергетические показатели.
4. Разработать методику расчета параметров элементов и основных энергетических характеристик предложенных преобразователей.
5. Провеоти экспериментальные исследования на макетах разработанных источников питания.
Методы исследования. .Математическое моделирование источников питания. Использована программа ПАКЛС, моделирующая рас четную вентильную схему совместно о ее системой управления в переходных и установившихся режимах. Моделирование процессов устройстве осуществляется блоком модели электрической схемы системы ПАКЛС путем решения начальной задачи Коши для дифференциальных уравнений цепи с приравниванием вектора переменш ь моменты коммутации ключей.
Расчет параметров стационарного периодического режима В! полняется методом установления, т.е. расчета переходного процесса в схеме от некоторых начальных условий до его затуха-ии с заданно!; точностью. Статические характеристики определяйте: с помощью метода медленной ьариации параметра.
Алгоритм наследований программируется в две стадии – сначала разрабатывается расчетная структурная схема о использованием набора элементов блока системы управления модели, затем она и ее связи с другими частями модели формально описываются на входном языке системы. С целью уменьшения вычислительных затрат критические параметры схем коммутации определены из аналитических выражений, полученных при исследовании электромагнитных процессов методом отдельных составляющих, использую- , щим непрерывное преобразование Лапласа.
Экспериментальные исследования на макетах трехфазных ин-верторных источников питания.повышенной частоты с увеличенной длительностью интервалов проводимости силовых вентелей.
Научная новизна диссертационной работы состоит в следующем’,
1. Разработана методика расчета параметров и характеристик мойных источников питания повышенной частоты о учетом сие- , цифики ях работы в машинах контактной сварки. v
2. Получены сравнительные характеристики предложенного источника питания.
3. Рассмотрены вопросы, связанные о выбором оптимальной рабочей частоты устройства.
4. Предложена схема источника питания с полностью управляемым ключом в цепи постоянного тока, обеспечивающая порыша-ние технико-экономических показателей контактного сварочного электрооборудования.
Практическая ценность работы заключается в следующем: .
1. Предложена схема источника питания с полностью управляемым ключом в цепи постоянного.тока, обеспечивающая ряд данных с практической точки зрения преимуществ по сравнению с другими схемами инверторов напряжения: таких как пониженный уровень напряжений на ключевых элементах, эффективное использование активных материалов трансформаторов, вкоокую стабильность длительностей интервалов проводим) стей силовю; центелел, возможность выполнения силовых трансформаторов ьа высокотехнологичных витых магнлтолроводах без дополнительных контуров размагничивания.
2. Разработана методика расчета параметров х
тлк предложенного кстсчнека питания, которая мотет ра:о~
мекдоаана при проектировании контакт|щх сварочных преобрао телей повышенной частоты.
3. Предложена методика измерения параметров источника питания, в частности, определения параметров сварочного трансформатора, работающего на повышенных частотах.
4. Приведен пример практической реализации предлагаемого ИП на ток 15 кА, включающий перечень параметров элементов и основные характеристики устройства.
Практическая реализация, – Теоретические и практические результаты диссертационной работы использованы в хоздоговорной НИР (хоздоговор £ 3666/ВЧЭТ-Ю1 от 12.12.86 г.) “Разработка источников питания со звеном повышенной частоты для сварки на постоянном токе, систем их управления и средств контроля параметров”, выполненной по заказу Ленинградского завода “Электрик” им. А.Ц.Шверника.
Апробация работы. Основные результаты диссертационного исследования докладывались и обсуждались на:
– Постоянном научно-техническом семинаре “Опыт применена технологии и оборудования контактной сварки” (Ленинградский дом научно-технической пропаганды, декабрь 1989 г.).
– Научно-технических конференциях ЛЭТИ им.В.И.Ульянова (Ленина) (гЛенинград, I989-X990 гг.).
– Заседании кафедры Электротехнологической и преобразовательной техники ДЭТИ (Санкт-Петербург, март 1992 г.).
Публикации. По материалам диссертационного исследования опубликовано 2 печатных работы; результаты отражены такие в научно-техническом отчете.
Структура и объем диссертации. Диссертация состоит из вв< дения, четырех глав, заключения, списка литературы, включаыще го 89 наименований и 2 приложений. Основная часть работы изло жена на 84 страницах машинописного текста. Работа содержит 54 рисунка и 4′ таблицы.
ОСНОВНОЕ СОДЕРЖАНИЕ РАБОТЫ
Введение содержит обоснование актуальности темы, цели и задачи диссертационной работы, а также основные положения, i.u нооимне на защиту.
В первой главе проведен анализ современного состояния проблемы разработки электрооборудования для КСПТ о улучшенными показателями качества. Выбор схемы источника питания машин КСПТ зависит от технологических требований к пульсациям в кривой выпрямленного тока, характера изменения нагрузки (и других специфических условий работы), простоты и надежности схемы.
Под спецификой работы контактного сварочного электрообо-, рудования понимают: I. Широкий диапазон изменения нагрузка (от хЗс до кз). 2. Малое сопротивление постоянному току вторичного контура машин. 3.- Высокие значения сварочных токов от деоятков до сотен кА. 4. Низкий уровень напряжений хх, порядка нескольких Вольт. 5. Значительные потери энергии на выпрямление.. 6. Повторно-кратковременный режим работы о преобладанием (по длительности) переходных процессов.
Анализ известных схем сварочных выпрямителей, работающих на промышленной частоте 50 Гц, показал, что возможности повышет ния их энергетических характеристик ограничены. Рассматриваемые типы источников, как правило, не обеспечивают необходимою для качественной сварки изделий из легких металлов и сплавов (особенно малых толщин) уровня пульсаций в нагрузке, имеют низкие динамические свойства, значительную массу и габариты, невысокий КПД. По указанным причинам применение такого электрооборудования в машинах КСПТ ответственного назначения, налример.для рооотстзхнических комплексов, где требования к качеству сварных соединений особенно высоки, нецелесообразно.
Основные направления, позволяющие улучшить качественные характеристики электрооборудования: I. Снижение металлоемкости путем перехода на повышенную частоту. 2. Улучшение энергетических характеристик засчет более эффективного испол;>зования силовых полупроводниковых вентиле!] по то*у, снижение потерь в магнитной системе. 3. Повышение динамических свойств путем отработки заданных алгоритмов управления с высокой точлестьм ¡а скоростью.
Применение инверторных источником повшеп-ой чистоты позволяет решить Оодшлнствз задач, возникающих лря ралрэЗотко электрооборудования ,г:я кзьэш КСПТ с расширеичимя тохнологи-л-ски!/:< ьозкэщ)стс«1. Сснз-ными элемент-зга указанных ггтш;.!! электропитания яа-.ялтпя: г-ходнэй вкпряуитель, г» в то и ;шг.:.-|;,.
тор о трансформаторным выходом и сварочный выпрямитель. Высокая частота переключения управляемых вентилей определяет высокие чаототные свойства и позволяет снизить массогабаритные показатели сварочного трансформатора. Наилучшими энергетическими характеристиками из известных контактных сварочных источников питания обладают источники питания на основе преобразователей повышенной частоты с увеличенной длительностью интервала проводимости силовых вентилей. От других источников питания повышенной частоты они отличаются,,в частности, более высЬким 1ЩД и сниженным расходом активных материалов обмоток сварочного . трансформатора. Для снижения потерь на выпрямление и массы обмоток формируются более оптимальные импульсы тока в них. Это ‘ позволяет снизить уровень действующего значения тока при том же выпрямленном токе.
Из указанной группы источников питания наибольший практический интерес представляет трехфазный источник питания, первичные обмотки трансформатора которого соединены в звезду. Од нако ряд существенных недостатков ограничивает его практическое применение, К ним относятся: I. Плохое использование активных материалов первичных обмоток трансформатора по току (низкие значения-коэффициента формы тока) из-за соединения не; . шчных обмоток в “зигзаг” и поочередного режима работы управляемых ключевых элементов. 2. Невозможность использования отдельных высокотехнологичных однофазных трансформаторов на витых машитопроводах. 3. Соединение первичных обмоток в зигзаг создает дополнительные сложности при реализации схемы их переключения. 4. Наличие собственного контура коммутации у каадоп тиристора преобразователя усложняет систему формирования управляющих. импульсов, устройство б целом, снижает надежность ь работы. 5. Реализация схемы требует большого количества полупроводниковых приборов. 6. переключение
Вторая глава посвшцена рассмотрению возможности и цел е со образности использования ряда новых схемотехнических решений кнверторних источников питания в машинах КСПТ ответственного назначения.
Принимая в качестве основополагающего принципа резким од повременной работы нескольких вентилей на стороне выпрямленного сварочного тока, проведено рассмотрение других воичсщшх
схемотехнических решений,в ознову которых положены идеи: упрощения схемы обмоток с целью создания возможности ступенчатого регулирования коэффициента трансформации отпайками на первичной стороне трансформатора; снижения класса используемых тиристоров при неуправляемом выпрямителе на первичной стороне и питании от трехфазной сети 380 В; уменьшения количества управляемых и неуправляемых вентилей в’ схеме инвертора; применения отдельных независимых трансформаторов в каждой ‘¿язе преобразователя, Рассмотрен источник питания на основе несимметричного многофазного инвертора тока, выполненного по полумостовой схеме.ьтоикуидной площади импульсов меняющейся полярности, то становится возможным использовать дня каждой из фаз преобразователя отдалыши однофазный трансформатор, что,в свою очередь, позволяет перейти к витым магнитопроводам.
3. Последовательное соединение тиристоров в пернячной цени преобразователя приводит к снижению уровней прямого напряжения, приходящихся на каждой из них. Это дает возможность при питании от неуправляемого выпрямителя, работающего непосредственно от сети 380. В, обходиться вентилями 7-8 классов.
4. Использование в охеме единого “гасящего” тиристора до принудительной коммутации всех сплоти вентилей преобразователя существенно упрощает систему формирования управляющих импульсов, повышает ее надежность. Рассмотрен источник питания < полностью управляемым ключом в цепи постоянного тока. От приведенного выше источника питания устройство отличается струят; рой коммутационного узла. Введение единого коммутирующего узл; о тиристором в цепь постоянного тока позволяет отказаться от отсекающих диодов в фазах трансформатора, так как в источнике отсутствуют контура для частичного разряда коммутирующего кон денсатора на нагрузку, снижающие коммутационную способность устройства. Наличие единого коммутационного узла, обеспечиваю щего ШМ выходного напряжения, определяет высокую степень постоянства интервалов проводимости вентилей источника питания. Снижаются потери в магнитных системах трансформаторов, связан низ с некомпенсированными МДС. Последняя схема выбрана в каче стве объекта дальнейшего исследования.
Рабочая частота, наряду со схемным решением, является па раметром, во многом определяющим характеристики всего сварочного, устройства.
Минимальная рабочая частота источника питания определяет ся технологическими требованиями, предъявляемыми к ответствен ной сварке. Важнейшим технологическим требованием является сч б&льность качества сварки. Стабильность качества сварки завис от ряда факторов, важнейший среди которых – величина пульсащ. в сварочном токе,связана с электрической частью контактной мь огни.
Экспериментально установлено, что снижение пульсации тоь
при сварке на контактных машинах всех типов повышает устойчивость процесса ‘формирования неразъемного соединения металлов. Наиболее высокие требования к пульсациям тока предъявляются при сварке жаропрочны.*. сплавов малых толщин. При этом коэффициент пульсации в сварочном токе не должен превышать 0,25.
Анализ изменения глубины пульсаций в сварочном токе при его регулировании, с”учетом диапазона изменения постоянной времени сьарочного контура малин контактной сварки на постоянном токе, показал, что минимальная рабочая частота трехфазного инвертора, когда еще обеспечивается высокое качество сварного соединения, составляет 100 Г’ц.
Таким образом, рассмотренные источники питания обладают всеми преимуществами инверторных источников повышенной частот с увеличенным интервалом проводимости силовых вентилей. Источник питания с общим коммутационным узлом и источник питания о полностью управляемым ключом в цепи постоянного токе) имеат пониженный,по сравнению с известными устройствами, уровень напряжения на управляемых ключевых элементах. В них более эффективно используются активные материалы обмоток трансформаторов, не требуется введения дополнительных контуров размагни’шзания при использовании однофазных трансформаторов. Обеспечивается высокая степень симметрии реактивных сопротивлений всех фпа у стройства.
Наиболее перспективно использование источника питания с полностью управляемым ключом в цепи постоянного тока. Наличие единого коммутационного узла определяет высокую Степень постоянства интервалов проводимости силовых вентилей и, следовательно, обеспечивает высокую стабильность параметров режима сварки. Высокая степень постоянства интервалов проводимости силовых вентилей приводит к дополнительному снижении активных потерь в устройстве.
Б третьей главе приведены методика исследований электромагнитных процессов в предлагаемых источниках питания, результаты численного анализа на математических моделях, алгоритм поиска оптимальных параметров и режимов работы источников.
Сварочный трансформатор является элементом, в значительной степени определявшим энергетические и массообъемше характеристики всего устройства. Особенностью рассматриваемого трансфор-
матора, в отличии от трансформаторов известных сварочных выпрямителей, является несимметричная форма напряжении в обмотках и особая “ступенчатая” форма токов вторичных обмоток. Эта особенность учтёна при выводе аналитических выражений для напряжений и токов в фазах, суммарного объема и активных потерь в элементах трансформатора. Оценены потери в магнитопроводе трансформатора при несинусоидальной периодической индукции.
Аналитические выражения получены для идеального случая, когда коммутация токов в фазах устройства мгновенна, а выпрям ленный ток постоянен за период работы ключевых элементов. Полученные аналитические выражения и результаты сравнения потер в стали использованы при построении схемы замещения трансформатора и при поиске диапазона оптимальных рабочих частот. Коммутационные процессы определяют предельную нагрузку, при ki торой возможна нормальная работа всего устройства, диапазон р гулирования и стабилизацию выходного напряжения, неличину напряжений на элементах сварочного источника, влияют на НПО уст ройства, регулировочную характеристику и переходные процессы.
При выборе схемы искусственной коммутации предлагаемых источников учтены следующие факторы: простота и надежность,ми нимальное влияние на форму выходного напряжения, параметры ре активных элементов, регулировочные возможности, уровень напря жения на рабочем тиристоре, относительная длительность коммутационного процесса.чемня.
ЬыОср пэяуяровоцьйколис приборов устройства ;; роак-ткншх
лементов контуров коммутации производится на основании данных шализа электромагнитных процессов.
Задача поиска диапазона оптимальных рабочих частот устрои-;тва рассмотрена в том числе и с точки зрения определения зависимости характеристик и параметров силового трансформатора от ¡астога.
В машинах- контактной сварки традиционно используются ш:з-очастотяые полупроводниковые приборы, материалы и комллектую–,ие, имеющие сравнительно низкую стоимость. Применение указание элементов ограничивает рабочую частоту устройств на уровне ,2-1,5 кГц. Необходимость использования средств вычислительна техники для решения оптимизационной .т-адачл объясняется до-¡таточно сложной зависимостью потерь в обмотках и магнитной :истеме трансформатора от частоты и широкой областью поиска, ри расчете используются аналитические выражения, учитывающие специфику работы трансформатора в рассматриваемых источниках ;итания. Расчет проводится для установившегося режима.
Целевой функцией является зависимость объема трп.нсформато-¡а от частоты. В качестве критерия оптимизации исиользустся по-.азатель, численно равный произведению плотности тока но и-.’о-‘Ичной обмотке и максимальной индукции в магнитопрср.одэ. Поиск шнимального объема трансформатора проведен в диачазоне частот т 50 до 1500 Гц. На первом этапе расчета при заданных плотно-тлх токов в обмотках, максимальной индукции, питащем напря-:ешш, максимальной выходной мощности, ПВ, соотношении геометрических размеров трансформатора, заданных характеристиках ма-ериалов обмоток и магаитолровода, времени отключения тиристо-ов преобразователя и числе .витков вторичной обмотки по анали-ическим выражениям определяется максимальное значение КПД для ¡сего указанного выше диапазона рабочих частот. На втором эта-е расчета для каждого значения частоты осуществляется отработ-а частных итерационных циклов по контуру коррекции геометри-еских размеров трансформатора в сторону их увеличения, и вы-ислениа КПД. По достижении КПД максимального значения осуществляется выход из итерационного цикла и формирование выходных ;ан1шх.
Пакет выходных данных включает численные значения активных отерь в элементах трансформатора, результирующий обьем актив-
– 12 -
ных материалов, угол регулирования,максимально допустимый по необходимому времени отключения тиристоров, коэффициент трансформации, максимальную индукцию и плотности тока в обмотках для всех исследуемых частот при одинаковом для всех частот зна чейии КПД. Экстремум целевой функции находится в области часто 1100-1200 Гц.
При работе устройства на частотах около 400 Гц обеспечива ется значительное относительное снижение объема трансформатора и широкий диапазон регулирования сварочного тока. Объем трансформатора, работающего на чаототе 400 Гц, не превышает 20$ от объема всего устройства. Возможный переход на повышенную часто ту 1200 Гц позволяет при сохранении характеристик трансформато ра снизить массу всего устройства лишь на несколько процентов. Но при этом значительно возрастают потери в активных элементах преобразователя. 44
Основными характеристиками, определяющими эксплуатацислны свойства источника питания, являются коэффициент мощности, дей ствующие значения токов в элементах устройства, коэффициент ис пользования трансформатора по мощности, КПД трансформатора, внешняя и регулировочная характеристики. Сравнение характеристик известных сварочных выпрямителей.с характеристиками предла гаемых источников питания, полученных аналитически, наглядно иллюстрируют преимущества последних.
Сварочные машины на основе предложенных преобразователей имеют сниженные на .50 и более процентов потери в блока силовыз вентилей и вторичных обмотках.
Источник питания имеет более жесткую внешнюю характерней* ку из-за сниженного напряжения холостого хода, обусловленного меньшими потерями на выпрямление. Регулировочная характерно™ линейна практически во всем диапазоне ‘регулирования, что существенно упрощает реализацию системы управления, особенно при организации сложных законов управления (например, при сварке ¡■-.пуааор-.-ь по шцнэстп (0,367) связан с не-с:1’.:.к?тр:;гаоС 5оркоЗ калрк&вагй к токов з обмотках. Однако
грансдорматоры предлагаемых источников питания отличаются высокой степенью симметрии реактивных сопротивлений.
В 3 главе приведена методика расчета параметров, основных энергетических характеристик и режимов работы предложенных легочников питания г/ашин КСПТ. В качестве рабочего инструмента уш расчета использован программный комплекс ПАКЛС, преднезна-1енный для исследования схем силовой электроники.
При выборе моделирующей программы учитывались следующие юобенности: I. Расчет периодического режима в преобразователе 1ри использовании его динамической модели требует расчета длительности переходного процесса от заданных начальных условий до ‘становления периодического режима. 2. Низкая частота переклю-¡ения тирлсторсв и диодов в преобразователе делает несуществен-[ыми потери переключения в них по сравнению о потерями от токов грягжзй проводадасти, поэтому модели этих элементов могут быть щкеимально упрощены, т.е. могут использоваться ключевые модели, юзволяющие существенно ускорить расчета. 5, Сложная расчетная ;хема преобразователя диктует необходимость использования универсальной моделирующей програмш.
На первом этапе на основания исходных данных, представлен-1ых в техническом задании, производятся вычисление, по получен-шм в работе аналитическим выражениям, параметров силовых цепей I энергетических характеристик, выбор рабочей частоты. На вто->ом этапе проектирования выполняется поверочный расчзт на циф->овой модели.
Программа расчета на входном языке включает: описание то-¡[ологии я параметров эквивалентных расчетных схем силовой цепи греобразователя; описание алгоритма работы системы управления греобрэзователя и алгоритмов обработки решения; параметры режима работа системы ПАКЛС.
В процессе поверочного расчета осуществляется отработка лерацаошшх циклов яо контуру коррекций вспомогательных цепей 1 параметров алгоритмов управления. На этапе расчета, когда ограничения по скорости нарастания токов, напряжений, по уровням тпряжений на ключевых элементах и по макет альному значению штервала проводимости тиристоров не нарушаются, осуществляет-зя выход из итерационного цикла и формирование выходных данных, [акет выходных данных включает параметры основных и вспомога-
тельних цепей, основные’энергетические характеристики, параме ры алгоритмов управления. При построении расчетной электричес кой охемы были приняты следующие допущения: I. Входной выпрям тель заменен идеальным источником. 2. Вентили – идеальные клю чи. 3. Магнитная характеристика стали трансформатора линейна. 4. Влияние паразитных емкостей пренебрежимо “мало. Система ПАК позволяет исследовать объект в переходных, установившихся,и аварийных режимах.
В четвертой главе приведены результаты экспериментальных исследований по проверке адекватности использованных в работе математических моделей. Исследования проводились на макетах трехфазных источников питания с номинальными токами 6 и 15 кА Разработке макетов предшествовали исследования на цифровых мо делях.
Питание источников осуществлялось от трехфазной сети про мысленной частоты напряжением 380 В. Рабочая частота преобраз вателей устройств – 300 Гц. Приведен развернутый перечень пар метров элементов и полупроводниковых приборов разработанных источников питания. В макетах использованы тиристоры ТУ 80-9374, диоды JW I6I-I25-I0-3, диоды выходного выпрямителя Д .агрьлт фрагменты листингов программ, реалпзу-яцих модели трансформатора и источника питания, пакет Е!.:<п>:-“л tan них.
Основные результаты работы
1. Рассмотрен ряд схем источников электропитания повышен -[ой частоты для маиш КСПТ, реализация которых позволяет улуч-шть техниког-экономические показатели оборудования ответственно назначения.
2. Предложена схема источника питания с полностью управлявши ключом в цени постоянного тока, обеспечивающая ряд важш;>:,
: практической точки зрения, преимуществ по сравнению с другикл :хемами инверторов напряжения, таких как пониженный уровень наряжений на ключевых элементах, эффективное использование ак-ивных материалов трансформаторов, высокую стабильность дли-ельностей интервалов проводимости силовых вентилей, возмож-ость выполнения силовых трансформаторов на высокотехнологичных итых магнитопроводах без дополнительных контуро» размагничива-ия.
3. Получены сравнительные характеристики предложенного ио-очника питания.
•1. Рассмотрены вопросы, связанные с выбором оптимальной абочеп частоты устройства.
5. Разработана методика расчета параметров и характеристик родложенного источника питания, которая может быть рекомендо-ана при проектировании контактных сварочных преобразователей огшшенной частоты.
G. Предложена методика намерения параметров источника паянии, и частности, определения параметров сварочного транс-орматора, работающего на попиленных частотах.
– 16 -
7. Разработаны и изготовлены лабораторные макеты контактных сварочных преобразователей на ток 6 и 15 кЛ, проведены экспериментальные исследования на лабораторных макетах.
8. Приведен пример практической реализации предложенного источника питания на ток 15 кА, включающий список параметров элементов и основные эксплуатационные характеристики.
Публикации по теме диссертации
1. Источники сварочного тока контактных машин. Опит применения технологии и оборудования контактной сварки / Г.Л.Бенедиктов, В.Б.Вандышев, Ю.П.Горлов, Д.А.Ибрахим, Ю.А.Петров, Г.Н.Сидоров // Материалы научно-технического семинара,., 21— 2с дек.1989 г.-Л.,;1989. – С. 32 – 37.
2. Источник питания с общим коммутационным узлом / В.&.Ва| дашев, А.И.Гой, Д.А.Ибрахим, Ю.Б.Петров // Изв. ЛЭТИ. – 1990. ■ Внп.424. – 0.73-77.
Подп. к печ. 21.04.92. Формат 60×84 1/16. Офсетная печать. Печ.л. 1,0; учгизд. л. 1,0. Тираж 100 экз. Заказ Р 197.
Ротапринт С.-ПО,ЭТИ 197376, Санкт – Петербург, ул. Проф. Попова, 5
Конверторный источник питания КСУ-500
Конверторные сварочные источники типа КСУ-500 предназначены для механизированной сварки в защитных газах на постоянном токе сталей сплошными и порошковыми проволоками диаметром 1,0-1,6 мм и ручной дуговой сварки при питании от многопостовых выпрямителей типа ВДМ-6303, ВДМ-1202 или от шинопроводов. Широко применяется в судостроении при сварке на стапелях. Рабочая частота 19-21кГц. Используется аналоговая схема управления идентичная с платой управления инверторного источника питания ПИОНЕР-5000. Обслуживание инверторов ПИОНЕР-5000 и конверторов КСУ-500 может производиться одним и тем же персоналом.
Конвертор является преобразователем мощности, поэтому, расчет количества постов надо вести не по току дуги, как, например, в случае с использованием балластных реостатов, а по потребляемой мощности с учетом КПД. То есть, например, если мощность источника питания составляет 60 кВт, а каждый конвертор потребляет при данном режиме работы 5 кВт, то количество возможных постов при одновременной работе составляет 60×0,94×0,92/5= 10,36. То есть, возможно одновременно использовать 10 постов сварки при данном режиме сварки. Коэффициенты 0,94 и 0,92 представляют собой КПД источника питания и конвертора, соответственно.
Рекомендуется для сварочных работ при электропитании низкого качества, от автономных источников питания, для сварки в условиях монтажа, а также для работ с высокими требованиями к безопасности.
ОСНОВНЫЕ ОСОБЕННОСТИ:
• Конверторные источники питания КСУ-500 с применением IGBT-модулей, предназначен для работы от электрической сети постоянного тока напряжением 50…90 В. В качестве источника питания используются многопостовые сварочные выпрямители типа ВДМ.
• Отличием конструкции конверторов КСУ-500 от КСУ-320 является использование аналоговой схемы для управления сварочным процессом. Это повышает ремонтопригодность конвертера в производственных условиях.
• Особенностью конструкции новых конверторов КСУ-500 является новый корпус с более удобным подключением силовых кабелей на задней панели, наличие индикаторов тока и напряжения на передней панели, вынесенный переключатель индуктивности на 10 положений.
• Климатическое исполнение КСУ-500С – У3 (+40…-40 градусов).
• Технологической особенностью источников КСУ-500, кроме ручной дуговой сварки, является работа в широком диапазоне напряжений на дуге при механизированной сварке в защитных газах (16-39 В) и токах дуги (от 80 А). Это позволяет выполнять сварку корневых, с формированием обратного валика (на весу), заполняющих и облицовочных слоев шва.
• Технологической особенностью инверторов КСУ-500 является возможность использования для механизированной сварки любых проволок – сплошного сечения, металлопорошковых и порошковых, включая самозащитные.
• На конверторе КСУ-500 имеется ручка регулировки индуктивности сварочной цепи на 10 положений, которая предназначена для компенсации индуктивного сопротивления сварочного кабеля и стабильной работы инвертора в широком диапазоне токов.
• Конвертор КСУ-500 имеет режим предустановки сварочного тока и напряжения. Для перехода в режим предустановки, на лицевой панели имеется кнопка «предустановка».При механизированной сварке на индикаторе сварочного напряжения индицируется величина предустанавливаемого напряжения, в режиме РД предустанавливается величина сварочного тока. При сварке во всех режимах индицируется величина текущих значений тока и напряжения. При завершении сварки, индикатор тока и напряжения в показывает значения тока и напряжения сварки.
ТЕХНИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ
| Наименование параметра | Единицы измерения | Режимы сварки | |
| РД, РАД | МП, МПС, АПИ, АПГ | ||
| Номинальное напряжение питающей сети | В | 65-90 | |
| Номинальный сварочный ток при ПВ 60% | А | 500 | |
| Напряжение холостого хода | В | 65-90 (определяется источником питания) | |
| Наименьший сварочный ток | А | 50 | 80 |
| Наибольший сварочный ток, не менее | A | 500 | |
| Пределы регулирования напряжения на дуге | В | 22-40 | 14-32 |
| Cos φ, не менее | % | 0,9 | |
| Степень защиты | – | IP23 | |
| Класс изоляции | – | H | |
| Габаритные размеры (Д х Ш х В) | мм | 600x290x400 | |
| Масса | кг | 26 | |
• Конвертор КСУ-500 имеет встроенный блок снижения напряжения при ручной дуговой сварке.
Питание сварочного инвертора
Быстрое распространение сварочных инверторов затронуло не только сферу их бытового использования. Многочисленные передвижные ремонтные и аварийные машины используют
Питание сварочного инвертора от внешней городской или силовой сети не вызывает несовместимостей влияющих на работу сварочного инвертора. Все сварочные агрегаты, имеющиеся на прилавках магазина, адаптированы именно под питание от сетей. Входной выпрямительный блок на входе сварочного преобразователя рассчитан для работы с частотой 50Гц и напряжением 220 или 380 вольт, т.е. с обычной или силовой сетью.
Несоответствие в работе генератора и инвертора возникает вследствие разности характера нагрузки. При работе инвертора они несут емкостную составляющую. Генераторы в свою очередь рассчитываются на активно-индуктивных потребителей, и при возрастании тока нагрузки компенсируют падение напряжения. В этом случае у инвертора при повышении тока за счет емкостной составляющей нагрузки происходит свое повышение напряжения, и обратная связь у генератора по току, компенсирующая напряжение от нагрузки, вызывает еще больший рост напряжения в инверторном модуле. Возникающее с нарастанием перенапряжение может привести к выходу устройства из строя или снижение ресурсов работы электронной схемы.
Подобная ситуация не возникает при подключении к автономному генератору сварочных выпрямителей и трансформаторов выполненных по силовым схемам. Активно-индуктивная их нагрузка полностью сочетается с характеристиками работы генераторов всех типов возбуждения. Для инверторов возможно использование генераторов с завышенными мощностями. При запасе мощности в два раза можно избежать приращения напряжения у генератора при работе инвертора. Второй вариант состоит в использование специальных генераторов, рассчитанных на нагрузку активно-емкостного характера. Это может обеспечить снижение напряжения холостого хода у генератора и повышение частоты тока до 52Гц.
Если запас мощности генератора недостаточен, то лучше воспользоваться внешней сетью для подсоединения сварочного инвертора для работы.
Читайте также
инверторный источник питания для электросварки – патент РФ 2367545
Изобретение относится к инверторному источнику питания для электросварки и может быть использовано в строительстве, производстве и быту в качестве источника питания, предназначенного для дуговой и контактной электросварки постоянным током различных изделий. Тактовый генератор (1) инверторного источника прямым выходом соединен с управляющими входами первого (3) и четвертого (8) электронных ключей, инверсным выходом подключен к управляющим входам второго (4) и третьего (7) электронных ключей. Двухполярный источник питания (2) плюсовым выводом соединен с входом первого электронного ключа (3), минусовым выводом подключен к входу второго (4) электронного ключа, общим выводом соединен со вторыми выводами обоих накопительных конденсаторов (5, 6) и вторым выводом первичной обмотки сварочного трансформатора (9), имеющего общий вывод для соединения со свариваемой конструкцией (13). Выход первого электронного ключа (3) подключен к первому выводу первого накопительного конденсатора (5) и входу третьего электронного ключа (7), выход второго электронного ключа (4) соединен с первым выводом второго накопительного конденсатора (6) и входом четвертого электронного ключа (8), выход которого подключен к выходу третьего электронного ключа (7) и первому выводу первичной обмотки сварочного трансформатора (9). Инверторный источник питания обладает повышенной надежностью и стабильностью выходных рабочих характеристик. 1 ил.
Формула изобретения
Инверторный источник питания для электросварки, содержащий тактовый генератор, двухполярный источник питания, сварочный трансформатор, вторичными обмотками соединенный с входами выпрямителя, выход которого через сглаживающий дроссель подключен к сварочному электроду, отличающийся тем, что в него введены четыре электронных ключа и два накопительных конденсатора, тактовый генератор прямым выходом соединен с управляющими входами первого и четвертого электронных ключей, инверсным выходом подключен к управляющим входам второго и третьего электронных ключей, двухполярный источник питания плюсовым выводом соединен с входом первого электронного ключа, минусовым выводом подключен к входу второго электронного ключа, общим выводом соединен со вторыми выводами обоих накопительных конденсаторов и вторым выводом первичной обмотки сварочного трансформатора, имеющего общий вывод для соединения со свариваемой конструкцией, выход первого электронного ключа подключен к первому выводу первого накопительного конденсатора и входу третьего электронного ключа, выход второго электронного ключа соединен с первым выводом второго накопительного конденсатора и входом четвертого электронного ключа, выход которого подключен к выходу третьего электронного ключа и первому выводу первичной обмотки сварочного трансформатора.
Описание изобретения к патенту
Изобретение относится к электронной импульсной технике и может быть использовано в строительстве, производстве и быту в качестве источника питания инверторного типа, предназначенного для дуговой и контактной электросварки постоянным током различных изделий.
Известен источник питания для дуговой сварки и резки, содержащий трансформатор с первичной и двумя вторичными обмотками, причем первичная обмотка подключена к источнику переменного напряжения, а вторичные обмотки – к входам мостового выпрямителя (RU 2060125 С1, 1996.05.20).
Недостатками данного устройства является ограниченный частотный диапазон источника питания, а также большие габариты и масса сварочного трансформатора.
Известен источник питания для дуговой сварки, содержащий транзисторный инвертор, вторичный выпрямитель, сглаживающий реактор, датчик тока, сумматор, функциональный генератор, формирователь напряжения задания, блок управления, коммутатор, компаратор, а также интегратор (RU 2103124 С1, 1998.01.27).
К недостаткам данного устройства следует отнести высокий уровень пульсаций сварочного тока во время переходных процессов установления электрической дуги в стационарное состояние.
Наиболее близким аналогом (прототипом) предлагаемого изобретения является сварочный источник питания для сварки на сильном токе, содержащий источник питания, инверторный каскад, сварочный трансформатор, выпрямитель, сглаживающий реактор (дроссель), средство управления для формирования сигнала выключения инвертора, транзисторный каскад, датчик измерения мгновенного значения тока сварки, компаратор для формирования сигнала слабого тока и схему управления током сварки (RU 2210474 С2, 2003.08.20).
Основным недостатком данной конструкции является возникновение высокочастотных паразитных колебаний (звона) в обмотках сварочного трансформатора при использовании широтно-импульсного регулирования выходной мощности устройства. Эти колебания появляются в тот момент, когда транзисторы (электронные ключи) инвертора закрыты, и первичная обмотка сварочного трансформатора оказывается отключенной на некоторое время от источника питания. В результате происходит дополнительный нагрев сварочного трансформатора, выпрямителя и транзисторных коммутаторов, что приводит к понижению КПД и надежности устройства. При изменении скважности управляющего сигнала в сторону увеличения уровень пульсаций выходного (сварочного) тока также увеличивается, причем возникает вероятность исчезновения электрической дуги в режиме малых токов.
Другим недостатком конструкции является использование транзисторных ключей в силовых цепях вторичных обмоток сварочного трансформатора, ток которых может достигать нескольких сотен ампер. Данное обстоятельство ограничивает частотный диапазон сварочного источника, увеличивает его габариты и массу, снижает стабильность рабочих характеристик, а также ограничивает выходной ток.
Технической задачей изобретения является создание инверторного источника питания для электросварки, обладающего высокой надежностью и стабильностью выходных рабочих характеристик, имеющего широкий частотный диапазон, высокий КПД, небольшие габариты и массу.
Эта техническая задача достигается тем, что в инверторный источник питания для электросварки, содержащий тактовый генератор, двухполярный источник питания, сварочный трансформатор, вторичными обмотками соединенный с входами выпрямителя, выход которого через сглаживающий дроссель подключен к сварочному электроду, введены четыре электронных ключа и два накопительных конденсатора, образуя при этом новое схемотехническое решение инверторного преобразователя частоты и дополнительные связи, причем свариваемая конструкция соединена с общим выводом вторичных обмоток сварочного трансформатора.
Функциональная схема, эпюры напряжений и токов, поясняющих работу инверторного источника питания для электросварки, представлены на чертеже.
Инверторный источник питания для электросварки содержит тактовый генератор 1, прямым выходом соединенный с управляющими входами первого 3 и четвертого 8 электронных ключей, инверсным выходом подключенный к управляющим входам второго 4 и третьего 7 электронных ключей, двухполярный источник питания 2, плюсовым выводом соединенный с входом первого 3 электронного ключа, минусовым выводом подключенный к входу второго 4 электронного ключа, общим выводом соединенный со вторыми выводами обоих 5, 6 накопительных конденсаторов и вторым выводом первичной обмотки сварочного трансформатора 9, выход первого электронного ключа 3 подключен к первому выводу первого накопительного конденсатора 5 и входу третьего электронного ключа 7, выход второго электронного ключа 4 соединен с первым выводом второго накопительного конденсатора 6 и входом четвертого электронного ключа 8, выход которого подключен к выходу третьего электронного ключа 7 и первому выводу первичной обмотки сварочного трансформатора 9, вторичными обмотками соединенного с входами выпрямителя 10, выход которого через сглаживающий дроссель 11 подключен к сварочному электроду 12, причем свариваемая конструкция 13 соединена с общим выводом вторичных обмоток сварочного трансформатора 9.
Описание работы устройства
Инверторный источник питания для электросварки содержит тактовый генератор 1, двухполярный источник питания 2, первый 3, второй 4, третий 7 и четвертый 8 электронные ключи, первый 5 и второй 6 накопительные конденсаторы, сварочный трансформатор 9, выпрямитель 10 и сглаживающий дроссель 11. Сварочный электрод 12 подключен к выходу сглаживающего дросселя 11, а свариваемая конструкция 13 соединена с общим выводом вторичных обмоток сварочного трансформатора 9.
Генератор 1 вырабатывает опорные импульсы, управляющие работой устройства. С прямого выхода генератора 1 (эпюра а) импульсы напряжения поступают на управляющие входы первого 3 и четвертого 8 электронных ключей. С инверсного выхода (эпюра b) – на управляющие входы второго 4 и третьего 7 электронных ключей. Если на управляющем входе электронного ключа присутствует низкий уровень напряжения, то он находится в закрытом состоянии. Когда на управляющем входе электронного ключа появляется высокий уровень напряжения, то он открывается, замыкая цепь между входом и выходом. Таким образом, коммутация электронных ключей 3, 4, 7, 8 происходит с частотой тактового генератора 1 попарно: если ключи 3, 8 открыты, то ключи 4, 7 закрыты и наоборот.
Устройство получает питание от симметричного двухполярного источника 2, который вырабатывает одинаковое напряжение разной полярности относительно общего вывода. Плюсовой вывод источника 2 соединен с входом первого ключа 3, минусовой вывод источника 2 подключен к входу второго ключа 4. Общий вывод источника 2 соединен со вторыми выводами конденсаторов 5, 6 и вторым выводом первичной обмотки трансформатора 9. Первый вывод накопительного конденсатора 5 включен в цепь между выходом и входом ключей 3 и 7. Аналогично включен конденсатор 6 в цепь между выходом и входом ключей 4 и 8. Первый вывод первичной обмотки трансформатора 9 соединен с обоими выходами ключей 7, 8.
Сварочный трансформатор 9 содержит две вторичные обмотки, имеющие общий (средний) вывод, которые вместе с выпрямителем 10 образуют двухполупериодную схему. Досель 11 представляет собой индуктивный сглаживающий фильтр, уменьшающий пульсации сварочного тока.
В течение первого полупериода времени (t0 t1) работы тактового генератора 1 (эпюры а, b) ключи 3 и 8 открыты, а ключи 4 и 7 закрыты. Накопительный конденсатор 5 заряжается от плюсового источника питания 2 до максимального напряжения (эпюра с). Конденсатор 6 имеет нулевой потенциал (эпюра d), поскольку ключ 4 закрыт. Напряжение на первичной обмотке сварочного трансформатора также равно нулю (эпюра е), сварочный ток отсутствует (эпюра f).
В начале второго полупериода (t1 t2) ключи 3 и 8 закрываются, а ключи 4 и 7 открываются. Первичная обмотка трансформатора 9 подключается к накопительному конденсатору 5, который начинает разряжаться через открытый ключ 7 (эпюра с), в результате чего на первичной обмотке трансформатора 9 образуется электрический сигнал положительной полярности (эпюра е), вызывающий появление сварочного тока (эпюра f) между электродом 12 и конструкцией 13. В это же время конденсатор 6 заряжается от минусового источника питания 2 до максимального напряжения через открытый ключ 4 (эпюра d).
На отрезке времени t2 t3 ключи 4 и 7 закрыты, а ключи 3 и 8 открыты. Накопительный конденсатор 5 от источника 2 подзаряжается до своего максимального значения (эпюра с), а первичная обмотка трансформатора 9 подключается к конденсатору 6, заряженному отрицательно (эпюра d), который отдает накопленную энергию трансформатору 9 через открытый ключ 8 (эпюра е), поддерживая ток силовой цепи (эпюра f). Наличие выпрямителя 10 обеспечивает неизменность направления сварочного тока, величина пульсаций которого сглаживаются дросселем 11.
Дальнейшая работа схемы аналогична вышеприведенному описанию.
Основным достоинством предлагаемого устройства является то, что источник питания 2 изолирован от нагрузки сварочного трансформатора 9. Электрическая энергия от источника 2 передается к трансформатору 9 в два этапа: сначала заряжаются накопительные конденсаторы 5 или 6 через открытые ключи 3 или 4, затем они отдают свою энергию в первичную обмотку трансформатора 9 через открытые ключи 7 или 8, при этом источник 2 полностью развязан от работающего инвертора. Данное обстоятельство определяет высокую надежность и безопасность в работе всей конструкции.
Другим преимуществом является то, что электрическая энергия, поступающая в инвертор, строго ограничена емкостью конденсаторов 5 и 6, следовательно, величину сварочного тока можно регулировать, изменяя их номиналы. При возникновении перегрузок или во время переходных процессов максимальная величина сквозных или ударных токов, возникающих в силовых цепях, также ограничивается значениями емкостей накопительных конденсаторов 5 и 6.
Приведенная конструкция позволяет отказаться от широтно-импульсного регулирования выходной мощности, обеспечивая оптимальный режим работы инвертора и снижение пульсаций сварочного тока.
Предлагаемая конструкция обеспечивает надежную работу инверторного преобразователя в диапазоне частот от 25 кГц до 130кГц, при этом максимальный сварочный ток может достигать 300 400А, а минимальный ток – 8 12А.
Масса сварочного трансформатора может быть снижена до 0,9 1,5 кг при рабочих токах 130 160А.
Инверторный источник питания для электросварки обладает высокой стабильностью рабочих характеристик, его конструктивные возможности позволяют изготавливать как мощные высокопроизводительные установки, так и малогабаритные переносные устройства, обладающие небольшой массой.
Предлагаемое устройство имеет высокий КПД, широкий диапазон использования, высокую надежность и большой срок эксплуатации.
Сварочный аппарат с инвертором высокой мощности NRW-IN16K4 | Микросварочное оборудование
- Блок питания / NRW-IN16K4
Трансформатор / NT-IN16K4A - Графическое отображение формы сварочного сигнала
Сварка материалов с высокой проводимостью (Cu, Al и т. Д.) И больших плавких деталей
- Высокая выходная мощность – максимальный ток 16000 ампер
- Сохранение до 255 режимов сварки для нескольких сварочных приложений
- Простота управления условиями сварки
(Отображение кривой сварки, функция памяти) - Несколько функций безопасности (обнаружение перегрузки по току, перегрева, отсутствия тока и т. Д.)
- Важные функции монитора
(ток, напряжение, мощность, сопротивление, трассировка)
- Сварочный источник питания
с высокомощной сварочной головкой NA-126
Сварочная головка высокой мощности NA-126
Примеры применения
Оптимизированная система для закрепления
Поскольку степень деформации контролируется, можно получить высоконадежные соединения.
Монитор силы и смещения
Для сварки материалов с высокой проводимостью
- Сварка медной (Cu) шины
Характеристики
NRW-IN16K4
| Артикул | NRW-IN16K4 | |
|---|---|---|
| Сварочный трансформатор | NT-IN16K4A | |
| Управляющая частота | 2 кГц | |
| Режим управления | Постоянный ток, постоянное напряжение, Постоянная мощность, фиксированная ширина импульса | |
| Диапазон настройки таймера | 1-й, 2-й, 3-й, ВВЕРХ, СВАРКА, ВНИЗ Общее время 0.5 – 3000 мс (шаг 0,5 мс) | |
| Диапазон настройки сварного шва | Ток: 400 – 16000A (1A ШАГ) Напряжение: 0,400 – 6,200 В (ШАГ 0,001 В) Мощность: 200 – 49200 Вт (ШАГ 1 Вт) | |
| Функции монитора | Среднее / пиковое значение / профиль тока, значения напряжения, мощности и сопротивления | |
| Мониторинг трассировки | Ток, напряжение, мощность, сопротивление | |
| Отображение формы сигнала | Ток, напряжение, мощность, сопротивление | |
| Количество условий | 255 | |
| Интерфейс | RS-232C, ввод / вывод, аналоговый выход | |
| Метод охлаждения | Воздушное охлаждение | |
| Источник питания | 3 фазы AC380 – 415 В (Опция: 3 фазы AC200 – 230 В) | |
| Размер / Вес | W280 x D410 x h570 мм (без выступающих частей) & efDot; 35 кг | |
NT-IN16K4A
| Товаров | NT-IN16K4A | |
|---|---|---|
| Номинальное входное напряжение | 200 В | 400 В |
| Метод охлаждения | Воздух / Вода | |
| Номинальная входная частота | 2 кГц | |
| Управляющая частота | 2 кГц | |
| Номинальная мощность | 75 кВА | 87кВА |
| Коэффициент трансформации | 18 ： 1 | 36 ： 1 |
| Вторичное напряжение холостого хода | 17.2В | 15,7 В |
| Максимальный сварочный ток | 12000A (2 кГц) | 16000A (2 кГц) |
| Максимальный рабочий цикл | Водяное охлаждение 6,6% | |
| Размеры (без выступов) / Вес | W218xD450xh470 мм / & efDot; 51,0 кг | |
Опция
Трансформатор для интеграции в оборудование
| Метод охлаждения | Вода |
|---|---|
| Размер / Вес | Ш92 x Г304.5 x h264 ≈16 кг |
- ＊ Дополнительно требуется датчик тока.
Сварочный источник питания
- Щелкните кнопку «Связаться с нами» справа.
(для получения информации о продавце, пробного теста или технической консультации)
К началу страницы
AMADA WELD TECH IPB-5000A-MU Инверторный источник питания НА ПРОДАЖУ
Инверторные источники питания ДЛЯ ПРОДАЖИ в Weld Systems Integrators
Инверторный источник питания для контактной сварки IPB-5000A-MU от AMADA WELD TECH (ранее Amada Miyachi) обеспечивает превосходное управление сваркой для широкого спектра приложений для микростайки.В паре с трансформатором ITB-780A6 это устройство способно развивать максимальную мощность 6000 А, что делает его идеальным для большинства резистивных и проводящих сварочных работ. Он работает в режимах обратной связи по постоянному току, напряжению или мощности, а также может выполнять сварку в комбинированном режиме (ток и напряжение) для решения даже самых сложных условий применения или процесса.
- Четыре режима управления для оптимизации технологического процесса с допусками на изготовление деталей
- «ХОРОШО / НЕТ ХОРОШО» – сигнализирует об успешном завершении сварки, обеспечивая мгновенную обратную связь.
- Измерение смещения указывает на степень смятия материала во время сварки Функция конверта
- – позволяет пользователям устанавливать динамический профиль пределов около параметра
Четыре различных модели обеспечивают гибкий диапазон входной мощности, 200–240 и 380–480 В переменного тока, и доступны с опцией смещения или без нее.
Инверторный источник питания для контактной сварки IPB-5000A-MU может использоваться в сочетании с одной из наших сварочных головок в качестве настольного устройства с одним оператором и хорошо подходит для интеграции в полуавтоматические или полностью автоматизированные системы контактной сварки. AMADA WELD TECH специализируется на разработке и производстве полностью интегрированных, полуавтоматических и полностью автоматизированных машин для точечной сварки сопротивлением
ТЕХНИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ
Интеграторы систем контактной сварки
СВЯЗАТЬСЯ с интеграторами сварочных систем для получения дополнительной информации о продуктах, оборудовании и принадлежностях для контактной сварки AMADA WELD TECH (ранее Amada Miyachi) В НАЛИЧИИ и доступных сегодня!
Weld Systems Integrators является дистрибьютором AMADA WELD TECH.Мы ведем инвентаризацию нового и бывшего в употреблении оборудования на нашем предприятии в Уорренсвилл-Хайтс, штат Огайо, для быстрой отгрузки и доставки.
Чтобы получить немедленную помощь, позвоните нам по телефону 844-WSI-WELD [974-9353] или + 1-216-475-5629.
© AMADA WELD TECH
RoMan MFDC / Inverter Power Supplie НА ПРОДАЖУ
В НАЛИЧИИ и доступно сейчас у интеграторов сварочных систем
RoMan MFDC / инверторные блоки питания легкие, с водяным охлаждением и идеально подходят для роботизированной сварки.Вторичный ток превышает 500 кОм, что может помочь в производстве больших выступов сварных швов. Доступны с различными частотами и вторичными напряжениями. Размер и возможности блоков RoMan MFDC могут быть разработаны в соответствии с требованиями вашего приложения.
Характеристики наших стандартных MFDC / инверторных источников питания:
- кВА Диапазон: 7 – 1,500
- кВА Первичное напряжение: 325-800
- Вольт Диапазон частот: 400 – 2,000
- Гц Типоразмер: Емкость выпрямителя от типоразмера 1-48
- Термовыключатель защиты
- Полностью герметизирован для обеспечения длительного срока службы
- Дополнительные аксессуары: Вторичная приемная катушка
Технические характеристики источников питания MFDC / инверторов
Источник питания MFDC / инвертора – РАЗМЕР 2
| Номинальная мощность кВА при рабочем цикле 50% | Источники питания для инверторов MFDC | Вольт | Размер рамы | Коэффициент трансформации вторичной обмотки и напряжение | Номер модели | Чертеж (PDF) | Кривая рейтинга | Размер колодки RWMA | Приблизительный вес (фунты) | |||
| Отвод 1 | Отвод 2 | |||||||||||
| Передаточное число | Вольт | Передаточное число | Вольт | |||||||||
| 100 | 2 | 500 | S | 55: 1 | 9.09 | НЕТ | НЕТ | TDC-5618 | 5583-1 | RC-5618 | НЕТ | 47 |
| 100 | 2 | 650 | S | 72: 1 | 9,02 | НЕТ | НЕТ | TDC-5583 | 5583-1 | RC-5583 | НЕТ | 47 |
| 100 | 2 | 800 | S | 88: 1 | 9.09 | НЕТ | НЕТ | TDC-5748 | 5583-1 | RC-5583 | НЕТ | 47 |
Источник питания MFDC / инвертора – РАЗМЕР 3
| Номинальная мощность кВА при рабочем цикле 50% | Источники питания для инверторов MFDC | Вольт | Размер рамы | Коэффициент трансформации вторичной обмотки и напряжение | Номер модели | Чертеж (PDF) | Кривая рейтинга | Размер колодки RWMA | Приблизительный вес (фунты) | |||
| Отвод 1 | Отвод 2 | |||||||||||
| Передаточное число | Вольт | Передаточное число | Вольт | |||||||||
| 160 | 3 | 500 | S | 55: 1 | 9.09 | 38: 1 | 13,15 | TDC-5826 | 5998-1 | RC-5998 | НЕТ | 70 |
| 160 | 3 | 650 | S | 72: 1 | 9,02 | 50: 1 | 13: 1 | TDC-5998 | 5998-1 | RC-5998 | НЕТ | 70 |
| 160 | 3 | 800 | S | 88: 1 | 9.09 | 61: 1 | 13,11 | TDC-5999 | 5998-1 | RC-5998 | НЕТ | 70 |
Источник питания MFDC / инвертора – РАЗМЕР 3,5
| Номинальная мощность кВА при рабочем цикле 50% | Источники питания для инверторов MFDC | Вольт | Размер рамы | Коэффициент трансформации вторичной обмотки и напряжение | Номер модели | Чертеж (PDF) | Кривая рейтинга | Размер колодки RWMA | Приблизительный вес (фунты) | |||
| Отвод 1 | Отвод 2 | |||||||||||
| Передаточное число | Вольт | Передаточное число | Вольт | |||||||||
| 160 | 3.5 | 650 | S | 72: 1 | 9,02 | 50: 1 | 13: 1 | TDC-6650 | 6650-1 | RC-6650 | НЕТ | 70 |
| 160 | 3,5 | 800 | S | 88: 1 | 9,09 | 61: 1 | 13,11 | TDC-6827 | 6827-1 | RC-6650 | НЕТ | 70 |
Источник питания MFDC / инвертора – РАЗМЕР 4
| Номинальная мощность кВА при рабочем цикле 50% | Источники питания для инверторов MFDC | Вольт | Размер рамы | Коэффициент трансформации вторичной обмотки и напряжение | Номер модели | Чертеж (PDF) | Кривая рейтинга | Размер колодки RWMA | Приблизительный вес (фунты) | |||
| Отвод 1 | Отвод 2 | |||||||||||
| Передаточное число | Вольт | Передаточное число | Вольт | |||||||||
| 170 | 4 | 500 | H | 50: 1 | 10: 1 | 38: 1 | 13.15 | TDC-5441 | 5441-1 | RC-5441 | НЕТ | 100 |
| 170 | 4 | 650 | H | 68: 1 | 9,55 | 50: 1 | 13: 1 | TDC-1078 | 1010335 | 1110079 | НЕТ | 100 |
| 170 | 4 | 800 | H | 84: 1 | 9,52 | 61: 1 | 13.11 | TDC-5620 | 1010335 | 1110079 | НЕТ | 100 |
Источник питания MFDC / инвертора – РАЗМЕР 6
| Номинальная мощность кВА при рабочем цикле 50% | Источники питания для инверторов MFDC | Вольт | Размер рамы | Коэффициент трансформации вторичной обмотки и напряжение | Номер модели | Чертеж (PDF) | Кривая рейтинга | Размер колодки RWMA | Приблизительный вес (фунты) | |||
| Отвод 1 | Отвод 2 | |||||||||||
| Передаточное число | Вольт | Передаточное число | Вольт | |||||||||
| 225 | 6 | 500 | H | 38: 1 | 13.15 | НЕТ | НЕТ | TDC-7080 | 7000-1 | RC-7000 | НЕТ | 110 |
| 225 | 6 | 650 | H | 50: 1 | 13: 1 | НЕТ | НЕТ | TDC-7000 | 7000-1 | RC-7000 | НЕТ | 110 |
| 320 | 6 | 500 | S | 55: 1 | 9.09 | 38: 1 | 13,15 | TDC-5874 | 5874-1 | RC-5874 | # 2 метрическая | 250 |
| 320 | 6 | 650 | S | 72: 1 | 9,02 | 50: 1 | 13: 1 | TDC-5876 | 5874-1 | RC-5874 | # 2 метрическая | 250 |
| 320 | 6 | 800 | S | 88: 1 | 9.09 | 61: 1 | 13,11 | TDC-6128 | 5874-1 | RC-5874 | # 2 метрическая | 250 |
Источник питания MFDC / инвертора – РАЗМЕР 8
| Номинальная мощность кВА при рабочем цикле 50% | Источники питания для инверторов MFDC | Вольт | Размер рамы | Коэффициент трансформации вторичной обмотки и напряжение | Номер модели | Чертеж (PDF) | Кривая рейтинга | Размер колодки RWMA | Приблизительный вес (фунты) | |||
| Отвод 1 | Отвод 2 | |||||||||||
| Передаточное число | Вольт | Передаточное число | Вольт | |||||||||
| 400 | 8 | 500 | B | 55: 1 | 9.09 | 38: 1 | 13,15 | TDC-5547 | 5547-1 | RC-5547 | # 3 метрическая | 435 |
| 400 | 8 | 650 | B | 68: 1 | 9,55 | 50: 1 | 13: 1 | TDC-5422 | 5422-1 | RC-5422 | # 3 метрическая | 435 |
ПРИМЕЧАНИЕ: Чертежи и расчетные кривые ДОСТУПНЫ ПО ЗАПРОСУ
Интеграторы систем контактной сварки
© RoMan Manufacturing
Новые инверторные источники питания для сварки предлагают улучшенный контроль за точным тепловложением
Сводка пресс-релиза:
- Функция вторичного управления постоянным током, до 20 импульсов на сварку и возможность настройки нарастания тока, спада тока и прерывания сварки
- Использует инверторную технологию с широтно-импульсной модуляцией (ШИМ) для создания и моделирования формы сигнала переменного тока.
- Может производить переменный ток частотой от 50 Гц до 500 Гц, что позволяет передавать больше энергии за меньшее время.
Оригинальный пресс-релиз:
AMADA WELD TECH INC представляет инверторные источники питания переменного тока для сварки
Инверторы переменного тока обеспечивают лучший контроль по сравнению со стандартными сварочными аппаратами переменного тока
МОНРОВИЯ, Калифорния – AMADA WELD TECH Inc., ведущий производитель оборудования и систем для контактной сварки, лазерной сварки, маркировки, резки и микрообработки, объявляет о выпуске инверторных сварочных источников питания переменного тока MIB-300A и MIB-600A, которые обеспечивают повышенный контроль, что приводит к более точному подводу тепла и лучшему качество сварных швов по сравнению с традиционным контролем сварки на переменном токе.
В инверторе переменного тока используется инверторная технология с широтно-импульсной модуляцией (ШИМ) для создания и моделирования формы волны переменного тока. В отличие от сварочных аппаратов переменного тока, которые используют сетевую частоту и зависят от хорошо регулируемой мощности оборудования, инвертор переменного тока может создавать частоту переменного тока от 50 Гц до 500 Гц, обеспечивая более точную подачу энергии за меньшее время, не подвержен колебаниям сетевого напряжения и обеспечивает сбалансированная трехфазная нагрузка.
MIB-300A и MIB-600A имеют регулировку постоянного тока вторичной обмотки, до 20 импульсов на сварку и возможность настройки нарастания тока, спада тока и прерывания сварки. Наклоны вверх и вниз улучшают подвод энергии к свариваемому материалу, а прерывание останавливает ток, если смещение превышает установленный уровень, предотвращая чрезмерную сварку.
MIB-300A и MIB-600A могут использоваться с теми же трансформаторами и сварочными головками, что и стандартные сварочные аппараты переменного тока. При максимальных выходных токах 20 000 и 40 000 А соответственно, агрегаты могут использоваться для множества различных сварочных работ.Обычно инверторы переменного тока используются для сварки листового металла, уплотнения проволоки и пайки.
Об AMADA WELD TECH
С 1948 года AMADA WELD TECH работает над достижением одной цели: решать производственные задачи клиентов. Зная, что не существует единого решения, подходящего для всех, компания стремится предоставить клиентам инновационные и надежные решения в области производственных технологий, чтобы быть их поставщиком из одного источника. AMADA WELD TECH производит оборудование и системы для контактной сварки, лазерной сварки, лазерной маркировки, лазерной резки, герметичного запечатывания, пайки оплавлением и соединения горячим стержнем.Компания обслуживает широкий спектр рынков, включая медицинские устройства, аккумуляторы, аэрокосмическую промышленность, автомобильные и электронные компоненты. AMADA WELD TECH – компания, имеющая сертификат ISO9001. Свяжитесь с AMADA WELD TECH по адресу [email protected]. Узнайте больше о продуктах и услугах компании на сайте www.amadaweldtech.com.
КОНТАКТ:
Кристин Ньюджент
McNeil, Gray & Rice Inc.
617-367-0100 доб. 148
[email protected]
Барбара Кунц
AMADA WELD TECH INC.
[email protected]
Связаться с этой компанией Скачать спецификацию
Больше от Строительное оборудование и материалы
Изготовитель – инвертор против трансформаторных машин
Технический директор Forney Industries Джейсон Махью, представленный в журнале The Fabricator Practical Welding Today, прочтите отрывок ниже:
Если вы хотите начать гражданскую войну в сварке, просто спросите группу сварщиков, что лучше: инвертор или трансформатор.Краткий ответ на этот вопрос: «Это зависит от обстоятельств». Однако длинный ответ – это оживленные дискуссии о плюсах, минусах и конкретных областях применения машин.
Первые трансформаторы были разработаны, когда электричество стало обычным явлением в конце 1800-х годов. Вскоре после этого, в начале 1900-х годов, было обнаружено, что трансформаторы можно использовать в процессе дуговой сварки, который в то время находился в зачаточном состоянии. Потребовалось несколько лет, чтобы проработать различные электрические конструкции, чтобы иметь возможность управлять дугой, что также привело к необходимости создания покрытых (или покрытых) электродов для дуговой сварки, процесса, который обычно называют дуговой сваркой в среде защитного металла ( SMAW) или сваркой штучной сваркой.
Во время Первой мировой войны сварка подверглась серьезным исследованиям и разработкам из-за того, что она широко использовалась в стальном судостроении и танкостроении. Учтите, что перед сваркой сталь соединяли заклепками, ковкой и газовой сваркой. В течение 1920-х и 1930-х годов источники питания для дуговой и трансформаторной сварки стали обычным явлением, и по мере роста энергосистемы росла и дуговая сварка. К концу Второй мировой войны США переживали бум сварки и производства. С 1930-х по 1980-е годы почти все производимые аппараты для дуговой сварки были трансформаторными, что дало инженерам и производителям более 50 лет на совершенствование конструкции и создание невероятно надежных аппаратов для дуговой сварки.
80-е годы ознаменовали собой новую эру технологий, в центре которой была электроника, что совпало с ростом популярности персональных компьютеров. По мере роста индустрии электроники и программного обеспечения инженеры вскоре поняли, что инверторы с программным управлением можно использовать для сварки, что открыло новый мир возможностей. Как и в случае с большинством новых технологий, инверторные источники сварочного тока в 1990-е годы стали вызывать проблемы. Многие ранние машины страдали от проблем с надежностью и были в центре горячих споров относительно пользовательских интерфейсов, элементов управления, рассеивания тепла и влажности.Эти вопросы по-прежнему находятся в центре дискуссии о внедрении инверторов. Но к началу 2000-х годов эти устройства стали популярными благодаря своей универсальности и способности управлять дугой.
Там, где резина встречается с дорогой
Итак, как именно трансформаторы и инверторы сочетаются друг с другом? Конечно, в настоящее время инверторы, безусловно, считаются отраслевым стандартом, но некоторые сварщики по-прежнему предпочитают трансформаторы. Давайте сравним.
Надежность. Это горячо обсуждаемый вопрос для тех, кто участвует в спорах о преобразователе и инверторе.В течение почти столетия трансформаторные машины подвергались обширным исследованиям и разработкам, чтобы создать надежные и прочные машины. Для сравнения, инверторные машины имели лишь небольшую часть этого времени – примерно 30 лет, плюс-минус. Можно утверждать, что трансформаторные машины более надежны, чем лучшие инверторные машины, но стоит отметить, что за последние годы разрыв между ними значительно сократился. Прошли те времена 90-х, когда отказы инверторов были кошмаром.
Универсальность. Было время, когда трансформаторная технология сочеталась с инверторной технологией, чтобы создать то, что считалось самым совершенным сварочным аппаратом. Однако эта технология была слишком сложной и дорогой. Вскоре инженерам стало очевидно, что достижения в области программного обеспечения и электроники открывают новую задачу в мире сварки. Если у вас есть какие-либо сомнения по этому поводу, подумайте о своем первом компьютере или мобильном телефоне и сравните его с тем, что у вас есть сегодня. Такой же переход произошел в эволюции сварочных аппаратов.Теперь вы можете купить инверторные сварочные аппараты, на которых вы можете регулировать практически любую электрическую переменную, которую только можно вообразить, с помощью программного обеспечения, чтобы обеспечить непревзойденную универсальность. Инверторные машины также намного легче и портативнее, чем трансформаторные машины. Преимущество инверторов в универсальности.
Качество дуги. Говоря о сварочных машинах, мы не можем игнорировать характеристики дуги и полученные сварные швы. Если вы относитесь к тому типу сварщиков, который весь день, каждый день сваривает только низкоуглеродистую сталь, вам не нужно смотреть мимо трансформаторной машины.Однако мы живем в мире сварки, который требует совершенства сварки в любом положении и на любом материале. В этом требовательном мире инверторы действительно сияют.
Поскольку инверторы можно запрограммировать на выполнение чего угодно, теперь мы видим, как усовершенствованная импульсная газовая дуговая сварка (GMAW), а также высококвалифицированная газовая дуговая сварка вольфрамовым электродом (GTAW). Перед нами открывается мир программного обеспечения и передовой электроники, которые действительно изменили возможности сварочного аппарата. Иногда даже такой посредственный сварщик, как я, выглядит неплохо.Я высоко оцениваю качество сварки и инновации в инверторных машинах, но я все же предпочитаю, чтобы для стали все было просто.
Стоимость. Последняя обычно обсуждаемая переменная – это цена. В прошлом инверторные машины были невероятно дорогими. Высокая цена была обусловлена стоимостью компонентов, затратами на специализированное производство и инженерными затратами. Эти затраты сильно изменились за последние 15 лет, поскольку инверторы вошли в мир массового производства электроники. Инверторы начинают становиться дешевле, чем машины на базе трансформаторов, хотя они значительно сложнее.
При рассмотрении стоимости машины обязательно учитывайте следующее:
- Первоначальная закупочная стоимость. В настоящее время первоначальные вложения, вероятно, примерно равны.
- Power (потребление электроэнергии). Как правило, инверторы потребляют меньше электроэнергии, чем трансформаторы.
- Расходы на техническое обслуживание. По истечении гарантийного срока обслуживание инвертора обходится дороже, чем трансформатора.
- Время простоя. Это вызывает споры, потому что эти затраты действительно зависят от того, как используется машина. Определенные приложения и среды более проблематичны для инверторных машин и способствуют отказу машин или необходимости ремонта. Например, строжка с помощью инвертора, хотя и возможна, обычно не рекомендуется и создает значительную нагрузку на определенные компоненты инвертора, что может вызвать сбои. Грязная, пыльная и влажная среда также может стать причиной выхода из строя платы инвертора.Хотя определенные производственные и конструктивные изменения помогают инверторам работать в неоптимальных условиях, они все же не так надежны, как трансформаторные машины для определенных применений.
- Качество сварных швов себестоимость. Ведутся споры о том, реальны ли некоторые улучшения качества и производительности, приписываемые инверторным машинам. Например, многие утверждают, что пульсация повышает производительность, но другие утверждают, что пульсация может привести к недостатку плавления. Обе стороны дискуссии правдивы.Некоторые утверждают, что импульсная сварка в среде защитного газа может заменить GTAW, и, возможно, это верно для определенных приложений, но высококвалифицированный сварщик TIG по-прежнему является золотым стандартом для высококачественной сварки. Во многих случаях программное обеспечение и количество переменных, которые могут быть изменены с помощью инверторных машин, опережают общие знания в области сварки и способы наилучшего внедрения технологических улучшений.
Все сводится к тому, трансформаторные машины или инверторные машины больше подходят для конкретного применения.Следующая диаграмма представляет собой обобщенное мнение, основанное на опыте и многочисленных обсуждениях.
Инверторные сварочные аппараты сильно изменились за последние 15 лет. Их производительность и стоимость продолжают улучшаться, но это не означает, что нам нужно копать могилу для сварочных машин для трансформаторов, поскольку они по-прежнему занимают важное место в нашей отрасли. В конце концов, все сводится к личному взвешенному решению, основанному на многих факторах. В конце концов, выбор за вами.
Высокочастотный инвертор, разряд постоянного тока 4500 А, мощность для двухимпульсной сварки
СЕРТИФИЦИРОВАННО СТАНДАРТАМ CE И ROHS
Видео по сварке,
Датчик сварки, https: // youtu.be / _eNqnMFGOzI
Сварка многопроволочной медной проволоки, https://youtu.be/x0AYF6wMoro
Сварка медного листа + проволока, https: //youtu.be/Je038DG8FMI
Характеристики мощности для сварки постоянным током с высокочастотным инвертором UF40,
1. Высокая инвертирующая частота позволяет намного точнее и быстрее контролировать энергию сварки.
Имеет функцию двухимпульсной сварки.
2. Каждый импульс имеет следующие функции: медленное нарастание, медленное падение, время сварки, энергия сварки и установка данных монитора.
3. Режимы управления: контроль тока, контроль мощности, контроль напряжения.
4. Контроль сварочного тока и функция вывода аварийного сигнала НЕТ ХОРОШО, проверьте, какая точка сварки не является стандартной.
5. С выходным разъемом ПЛК, улучшенная функция для подключения автоматического сварочного аппарата, более быстрая и качественная сварка.
6. Отобразите результат сварки в текстовой и графической форме. Сделайте отладку более простой и интуитивно понятной.
7. Точно контролируемая повторяемая форма волны
8. Наличие монитора качества сварки и функций вывода позволяет автоматически проверять изделия плохого качества.
Информация о инверторном сварочном трансформаторе TR-4000A:
1. Вес нетто: 15 кг
2.Размер: 380 мм * 202 мм * 190 мм
3. Режим охлаждения: Воздух
4. МАКС. Сварочный ток: 5000 А
5. Коэффициент продолжительности цикла: 35%
6. Входная частота? 4 КГц
7. Объемное соотношение трансформатора: 60: 1
UF40 сварка функция источника питания детализирует информацию следующим образом:
a .WELD HEAD TYPE
Есть два варианта: MANUAL или AIR
b. ИЗМЕНИТЬ ФУНКЦИЮ SCH
Когда она доступна, изменит SCH в соответствии с порядком увеличения при однократном завершении сварки.
До максимального значения SCH будет сброшено на .
0. Ниже приведены его варианты:
ВЫКЛ **: ИЗМЕНИТЬ SCH действителен. ** обозначает наивысший номер SCH.
ON **: CHANGE SCH недействителен. ** обозначает наивысший номер SCH.
c . ПЕРЕКЛЮЧАТЕЛЬ ТИПА
Опция в основном используется для сварочной головки с пневматическим или электрическим приводом. Содержит два подварианта:
1-УРОВЕНЬ
2-УРОВЕНЬ
d . ПЕРЕКЛЮЧАТЕЛЬ ПОЖАРА
ИСПОЛЬЗОВАНИЕ: ПОЖАРНЫЙ ВЫКЛЮЧАТЕЛЬ действительно. Используйте его для запуска сварочного процесса.
НЕТ ИСПОЛЬЗОВАНИЯ: FIRE SWTICH недействителен.Для активации используйте педальный переключатель.
e. КОНЕЦ ЦИКЛА ЗУММЕР
Означает, будет ли зуммер после каждой сварки. Варианты, указанные ниже:
Вкл: Зуммер после каждой сварки
Выкл: Не зуммер после каждой сварки
f . ФУНКЦИЯ СВАРКИ
Базовый Режим сварки.
Режим сварки Link
Сварка роликами
Двойная головка
ПЛК: Автоматическое управление режимом сварки
(Если вы хотите узнать подробности, см. Описание метода сварки и параметров управления)
г. РЕЖИМ СЧЕТА
Используется для суммирования времени сварки
Две опции:
ВСЕ: Счетчик будет добавлять 1 после завершения каждой сварки.
PASS: Счетчик накапливает только пройденную сварку
h .COMMUNICATION ID, идентификация с компьютерной связью, диапазон от 0 до 15.
i . ЗАЩИТА ПРОГРАММЫ: Функция зарезервирована.
j . КАЛИБРОВКА БЕЗОПАСНОСТИ: Функция зарезервирована.
к . OFF-TIME, Используется для режима сварки LINK.
л . РЕЖИМ ОТОБРАЖЕНИЯ ПО МЕСЯЦЕ
Используется для отображения волны в интерфейсе монитора работающей сварки, включает три опции:
CURR показывает волну сварочного тока
VOL показывает волну сварочного напряжения
PWR показывает волну сварочной мощности
м.ДИСПЛЕЙ ВКЛЮЧЕНИЯ ПИТАНИЯ
Используется для отображения интерфейса после электрификации машины.
Включить три опции:
MAIN-MENL: отображение интерфейса главного меню после электрификации машины
PRG1-MENL: отображение интерфейса настройки параметров сварки после машины
электрификация
MONT-MENL: Отображение интерфейса монитора хода сварки после машины
Электрификация
n.BROUD RATE: установить интерфейс последовательной связи, следующие параметры?
ВЫКЛ не запускать последовательную связь
9600 запускать последовательную связь, скорость 9600 бит / с.
19200 запуск последовательной связи; скорость 19200 бит / с.
38400 запуск последовательной связи; скорость 38400бит / с
Настройка параметров сварки
SQ (время сжатия)? Время от действительного сигнала пожара (сигнал реле давления или сигнал педального переключателя) до выдачи энергии сварки.Диапазон настройки составляет 0 ~ 999 мсек. Точность настройки составляет 1 мсек.
UP1 (время нарастания для первого импульса): диапазон настройки составляет 0 ~ 99 мс.
Точность настройки составляет 1 мс.
WE1 – время плоской вершины для первого импульса): Диапазон настройки составляет 0 ~ 499 мс.
Точность настройки составляет 1 мс.
DN1 (время спада для первого импульса): диапазон настройки составляет 0 ~ 99 мс.
Точность настройки составляет 1 мс.
COL? Время охлаждения): При двойной импульсной сварке это означает время между первым и вторичным импульсами.При одноимпульсной сварке это означает время между завершением первого импульса и временем удержания давления. Диапазон настройки составляет 0 ~ 999 мс, точность настройки – 1 мс.
UP2 (время нарастания вторичного импульса): диапазон настройки составляет 0 ~ 99 мс.
Точность настройки – 1 мс.
WE2 – время плоской вершины для вторичного импульса: диапазон настройки составляет 0 ~ 999 мс. Точность настройки составляет 1 мс.
DN2 – время спада для вторичного импульса): диапазон настройки составляет 0 ~ 99 мс.Точность настройки составляет 1 мс.
HLD? HOLD TIME): время от завершения вывода энергии сварки до начала сварочной головки пневматического типа покинуло точку сварки.
составляет 0 ~ 999 мс. Точность установки составляет 1 мс.
ENREGY1? Энергия первого импульса?
ТОК: диапазон энергии сварки 0A ~ 4500A, точность настройки составляет 1A.
НАПРЯЖЕНИЕ: диапазон 0 В ~ 4.000V; Точность настройки составляет 0,001 В
МОЩНОСТЬ: диапазон составляет 0 кВт ~ 12,00 кВт Точность настройки составляет 1 Вт
ENREGY2 – энергия вторичного импульса?
ТОК: диапазон энергии сварки составляет 0 ~ 4500 А. Точность настройки составляет 1 А.
НАПРЯЖЕНИЕ: диапазон 0 В ~ 4.000 В; Точность настройки составляет 0,001 В
МОЩНОСТЬ: диапазон составляет 0 кВт ~ 12,00 кВт Точность настройки составляет 1 Вт
Монитор сварки
Настройка параметров монитора сварки устанавливает параметр оценки результатов сварки и позволяет быстро проверить качество сварки.Эта функция будет оценивать каждое качество сварки и выводить аварийный сигнал, а также сигнал НЕТ ХОРОШО в интерфейсе ввода-вывода. Это мощный инструмент управления контролем качества во время производства.
Параметр монитора сварки состоит из двух частей: первого параметра монитора импульса и параметра вторичного монитора импульса Каждая часть включает следующие элементы:
ТОК H / L ( Максимум / минимум сварки текущий) параметр;
НАПРЯЖЕНИЕ H / L ( Максимум / Минимум сварочного напряжения) параметр;
POWER H / L ( Максимум / минимум сварочного напряжения ) параметр.
Приложение
Фотографии компании
Amada Miyachi MIR109-69060 Инверторный источник питания для сварки 600 В со встроенным трансформатором, инверторный сварочный аппарат постоянного тока, инверторный сварочный аппарат постоянного тока, инверторный сварочный аппарат постоянного тока, инверторный сварочный аппарат, инверторный сварочный аппарат постоянного тока – Amada Miyachi India Private Limited, Bengaluru
Amada Miyachi MIR109-69060 Инверторный источник питания для сварки 600 В со встроенным трансформатором, инверторный сварочный аппарат постоянного тока, инверторный сварочный аппарат постоянного тока, инверторный сварочный аппарат постоянного тока, инверторный сварочный аппарат, инверторный сварочный аппарат постоянного тока – Amada Miyachi India Private Limited , Бангалор | ID: 20956982488Технические характеристики продукта
| Марка | Amada Miyachi |
| Рабочий цикл | 10% |
| Модель | MIR109-69060 |
| Номинальное напряжение | 90 кВА74 | 90 кВА74 900 | 600 В |
| Вторичное напряжение без нагрузки | 10.9 В |
| Входная частота | 600/1 кГц |
| Максимальный сварочный ток | 18000 A |
| Охлаждение | С водяным охлаждением |
| Размеры ШxГxВ | 167x365x155 мм (без выступов) |
| Масса | 21 кг |
Описание продукта
AMADA MIYACHI удовлетворяет потребности клиентов в передовых отраслях производства, включая электронные и электрические компоненты, батареии медицинское оборудование, благодаря своей обширной линейке аппаратов для точной точечной сварки для плавления, сварки шин и приварки выводов аккумуляторных батарей.
Принцип контактной сварки:
- Контактная сварка – это термоэлектрический процесс, при котором тепло генерируется на стыке соединяемых частей, пропуская через них электрический ток в течение точно контролируемого времени и в контролируемых условиях. давление (также называемое силой). Поскольку при этом способе сварки используется только низкое напряжение (несколько вольт), опасность поражения оператора электрическим током отсутствует. Кроме того, точечная контактная сварка выделяет лишь небольшое количество дыма и не излучает яркий свет, поэтому рабочая среда может быть безопасной.Сварка сопротивлением используется во многих системах автоматизации, поскольку она обеспечивает неизменно высокое качество, хорошую экономичность, простые операции и легкое обслуживание, что способствует сокращению трудозатрат.
Транзисторные источники питания для сварки:
- Транзисторные источники питания для сварки могут использоваться для точной и точной сварки благодаря высокоскоростному регулированию тока. Они могут точно контролировать большую силу тока с помощью транзисторов, тем самым уменьшая разбрызгивание сварного шва.Они подходят для выпуклой сварки, что необходимо при кратковременной сварке с большим количеством смородины, а также для сварки тонкой проволоки, когда деформация рабочих мест из-за сварки нежелательна.
- Нет необходимости покупать новую сварочную головку и трансформатор, если вы уже используете сварочный аппарат переменного тока для производства. Обеспечивает более высокую точность и более высокое разрешение управления током, чем сварочные источники питания переменного тока, и возможна сварка с высоким тепловым КПД.
- Если ток идет в одном направлении, как в сварочных источниках постоянного тока инверторного типа, вокруг сварочного тока создается магнитное поле, и окружающий магнитный материал намагничивается, или тепло смещается к одному электроду при сварке разнородных металлы (эффект Пельтье).
- Инверторный источник питания переменного тока для сварки уменьшает намагничивание магнитного материала вокруг сварочного тока. Он также подавляет эффект Пельтье, косое истирание электрода и неравномерный размер сварочного стержня.
- Инверторные источники питания постоянного тока для сварки не имеют холостого периода в форме волны тока, в отличие от источников питания переменного тока, поэтому источники питания постоянного тока с инверторами могут пропускать ток непрерывно , что обеспечивает высокий термический КПД и короткое время сварки. Таким образом, тепловые эффекты меньше, и сварка может выполняться с минимальным потреблением энергии. Кроме того, этот тип управления с быстрой обратной связью обеспечивает стабильное качество сварки, поскольку эффект брызг не возникает легко.Таким образом, обеспечивается тонкая и прецизионная сварка. Поскольку можно использовать более компактный трансформатор по сравнению с источниками питания переменного тока, преобразователь постоянного тока может быть легко установлен на машинах автоматизации.
- Однофазные сварочные источники питания переменного тока – это базовые источники сварочного тока, которые регулируют углы проводимости переменного тока. Однако они не обладают хорошим тепловым КПД и обрабатываемой детали, а также могут страдать от тепловых эффектов, поэтому этот тип не подходит для прецизионной сварки.Напротив, этот тип часто используется для железных материалов, сварка которых может быть выполнена относительно легко.
- Конденсаторные источники питания для сварки заряжают батарею конденсаторов, которая затем разряжается, чтобы сразу высвободить большую смородину.
Заинтересовал этот товар? Получите последнюю цену у продавца
Связаться с продавцом
О компании
Год основания 2008
Правовой статус компании с ограниченной ответственностью (Ltd./Pvt.Ltd.)
Характер бизнеса Производитель
Годовой оборот 10-25 крор
Участник IndiaMART с сентября 2012 г.
GST29AAFCM6521J1Z8
Amada Miyachi India Pvt Ltd, дочерняя компания Amada Miyachi Corporation (Япония), в свою очередь, полностью дочерняя компания AMADA Holdings, начала свою деятельность с 2008 года. С момента нашего основания эксклюзивная модель обслуживания и поддержки приложений для наших глобальных производителей предусматривала нашу консультацию технических экспертов присутствие в Индии.Вернуться к началу 1
Есть потребность?
Получите лучшую цену
Есть потребность?
Получите лучшую цену
